为避免液压缸活塞温度过高,引发密封圈失效,建立活塞冷却腔内的两相流模型,基于Fluent对油液的流场及传热特性进行数值模拟。选用VOF多相流计算模型和SST k-ω湍流模型,结合液压缸活塞行程特性,通过UDF方法定义入口参数,得出不同活塞位置下的油液液相比例分布、油液速度场和对流换热系数变化规律。研究结果表明:冷却油液的瞬时比例和速度有着密切的联系,提升油液速率是改善传热性能的重要手段;该多相流模型的可靠性高,通过近壁模型法与壁面函数法得出的平均对流换热系数没有明显的差异。

2000年8月当'派比安'和'杰拉华'台风接近上海时,浦东气象局的10m高度极值风速记录超过24m/s,笔者用超声风速仪在离地20m高处采集到近20h的三维强风样本.经过对实测风速数据的分析,得到了平均风速和风向、阵风因子、湍流度、湍流积分长度、摩阻速度以及湍流功率谱密度函数等强风特性,分析结果表明:近地强风的湍流度和阵风因子较高,湍流积分长度约在80m左右,水平(纵向和横向)湍流功率谱密度函数与Simiu谱基本一致,但垂直湍流功率谱与Panofsky谱相差较大.

研究被动标量在无剪切湍流混合层中的扩散.实验在风洞中进行,用大小网格尺度比为2:1的网格实现无剪切湍流混合层,用烟粒子作为测量用的示踪粒子同时作为被动标量形成浓度场,用PIV测量得到速度场同时用Mie散射测量得到高施密特数的浓度场,由此可以计算得到速度和浓度相关,并用实验数据直接检验大涡模拟中亚格子应力Smagorinsky模式和亚格子质量通量梯度模式.

新一类CS-solitons提出以来,受到了一些批评,但是近年来的研究表明其存在于转捩边界层和充分发展湍流中,并起重要作用,由于其产生条件的一般性,这种结构可能是一般性的物理现象而存在各种流体内部.

利用氢气泡流动显示方法,对圆柱尾迹影响下的湍流边界层近壁区的低速流体条带特征进行了观察和分析.结果表明:与没有尾迹扰动的情况相比,在圆柱下游低速条带的平均展向间距减小,圆柱距离壁面较近时这种减小更显著,可达到22%;而当圆柱离壁面较远时,尾迹对条带平均间距的影响减弱,其最大减小量的出现向下游推迟.另一方面,尾迹的作用并未使条带间距的统计分布性质发生改变,它们仍然符合对数正态规律.

简要地阐述了在西北工业大学低湍流度风洞中进行的湍流度对飞行器模型(A和B飞机简化模型)在大迎角时气动特性影响的实验研究情况以及对实验结果的分析。实验的湍流度为：0．02％，0．10％和0．33％。实验结果表明，当迎角小于20°时，湍流度对试验结果的影响不大。但当迎角大于20°时，湍流度的影响是显著的。对不同模型，影响的量是不同的。例如，对B飞机模型，当湍流度自0．02％变化到0．33％时，对升力系数的影响可达到0．20％以上。这表明，国内生产性风洞规定的低速风洞湍流度指标对于大迎角时的风洞试验来说，不一定是合适的。

主要阐述在西北工业大学低湍流度风洞中进行的湍流度对二元流动分离影响研究的实验结果，并对实验结果进行了分析。研究表明，对于二元钝头物体，如圆柱，当湍流度加大到一定程度时，分离点后移。原来为层流分离的压力分布将变化为接近于湍流分离的压力分布。对于流线形物体，如翼型，其分离点随湍流度的加大略有前移。

阐述了在西北工业大学低(变)湍流度风洞中进行的不同湍流度情况下尖拱形头体旋成体上压力分布的实验结果和对实验结果的分析。实验结果表明，在小迎角时，绕尖拱形头体旋成体的流动是对称的，因而出现的周向压力分布也是对称的，湍流度对此周向对称的压力分布的影响不大；当迎角较大时，在尖拱形头部旋成体的背风面上将出现不对称旋涡，因而出现不对称的压力分布，此种不对称的压力分布具有一定的类型，湍流度对此种不对称的周向压力分布有一定影响；当迎角达到90°时，周向压力分布又趋于对称，湍流度影响又减小。

利用海流发电装置原位地捕获能量将成为实现海底观测仪器长期供电的一种新方式。对海流发电装置翼型前缘及后缘进行结构改进并利用FLUENT软件和k-ω SST两方程湍流模型对翼型绕流问题进行求解结果表明前缘半径适当增大最大升阻比增大失速攻角将变大;而采用对称增加后缘厚度的方法升力系数随厚度增大略有提升但阻力系数亦同时增大。

液压传动过程中液体的流动分为两种本质不同的类型:一种是层流,另一种是湍流.湍流的流速、压力等物理参量随时间和空间随机地变化.研究湍流模型和计算方法,对改进车辆液压传动具有指导意义.