观察了Cr17铁素体不锈钢（不含M）在热轧退火过程中的组织演变。并运用Thermal—Calc软件对试验用铁素体不锈钢进行相图计算以指导工艺的设计。通过硬度测试和拉伸试验，探究了不同热轧温度、退火温度对铁素体不锈钢综合性能的影响。结果表明，退火过程中铁素体不锈钢发生静态再结晶，晶粒向等轴晶转变。在900～1000℃温度范围，伴随着退火温度的升高，铁素体不锈钢的强度及硬度增高，塑性下降。

以CR340差厚板退火过程为研究对象,采用实验和模拟方法对其组织演变进行对比分析。结果表明,运用MATLAB软件开发的模拟再结晶退火CA程序可以用来模拟差厚板退火过程,并验证了该模型的可靠性。

通过表面机械研磨处理（SMAT）在工业纯钛表面制备出具有纳米晶体特征的表面层，并对其进行不同温度的退火，利用光镜、分层显微硬度测试和极化曲线测量等手段，分别研究了机械研磨处理对工业纯钛和不同退火温度对表面机械研磨处理纳米化工业纯钛性能的影响。结果表明，表面纳米化使工业纯钛在0．5molfLH2SO4溶液中的耐腐蚀性变差，而低温退火可改善SMAT处理工业纯钛在0．5mol／LH：SO4溶液中的耐腐蚀性能。工业纯钛经表面纳米化＋低温退火处理，可以提高其表面的硬度和耐腐蚀性能。

研究了传统工艺流程生产的2％Si无取向电工钢在不同退火温度下的磁性能。研究结果表明，随着退火温度的升高，显微组织均匀性提高且晶粒尺寸增大；有利织构组分{100}〈0vw〉、a、η增强，不利织构组分减弱；成品的铁损P1.5/50先下降后略有上升，磁感B50上升平缓；在890℃×2min的退火工艺条件下，成品电工钢的磁性能最佳，对应的铁损P1.5/50小于3．2W／kg，磁感B50高于1．74T。

利用光学显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）、单向拉伸及显微硬度测试等方法,研究了经室温90°ECAP变形工业纯钛1道次在400、500、600℃退火1 h后的组织和性能。结果表明：当退火温度为400℃时,变形组织未发生明显变化,抗拉强度和显微硬度略有降低,伸长率增加;当退火温度高于400℃时,随着退火温度的升高,变形组织发生再结晶,晶粒尺寸增至12μm,工业纯钛的抗拉强度和显微硬度明显降低,伸长率显著提高。工业纯钛的拉伸试样断口均为韧窝型断口,韧窝随退火温度的降低而变得细小、均匀。

针对两种不同成分的基板,利用连续退火模拟机研究了退火工艺对Mn、Si等合金元素在基板表面富集的影响。对大生产试制时不同退火工艺产品镀层缺陷进行了研究。结果显示,随退火温度升高和带速的降低,合金元素向基板表面富集,破坏了界面阻挡层的致密性,导致基板的可镀性降低。

通过对罐箱用超低碳奥氏体不锈钢316L的热处理工艺试验,研究了不同温度和保温时间对材料组织、常温和高温（130℃）力学性能及耐晶间腐蚀性能的影响规律。结果表明,随着温度的提高和保温时间的延长,材料的晶粒变大,常温和高温强度指标得到提高,而塑性减小。耐晶间腐蚀性能在本实验的各种参数条件下均表现合格,说明碳已经完全固溶于基体,负面影响基本消除。

用电沉积方法制备了含钨1.76%（质量分数）的Ni-W合金药型罩。通过拉伸试验对原始电铸态和热处理后样品的力学性能进行了评价并利用X射线衍射、透射电子显微镜、俄歇电子能谱等技术对原始电铸态和热处理后样品的微观结构进行了分析。结果表明通过电铸技术制备的Ni-W合金药型罩材料强度较高晶粒细小并具有（111）织构。制备的Ni-W合金仍具有面心立方结构W固溶在Ni的晶格中。Ni-W合金药型罩材料经300℃退火后晶粒发生异常长大（111）织构转变为（220）织构。经500℃退火后由于硫在晶界的偏析发生沿晶断裂严重影响了材料的力学性能。

带钢连续退火机组用电设备数量大、种类多，既有需要调压调频（VVVF）的变频风机，需要矢量控制（VCT）的开卷机、卷取机、张力辊、活套，也有需要交流晶闸管调压调温的电辐射管，需要直流低电压大、电流的电解清洗装置。在电气传动系统的设计、成套中均需考虑各种技术问题。本文以某机组为例，介绍了一种较为全面的解决方法。

试验通过对Ti-75合金板材和锻件不同热处理工艺的组织和性能进行研究。结果表明,Ti-75合金随着退火温度提高组织形态变化较大,在相变点以下退火形成等轴α组织及β转变组织,在相变点以上退火形成层片状β转变组织;Ti-75合金的硬度与组织的关系由高到低是：层片β转变组织〉双态组织〉等轴α组织。