对于大型地基望远镜来说，主镜支撑是关键技术之一，主镜支撑效果直接影响望远镜的观测能力，文章详细介绍了目前国际上具有代表性的一些望远镜主镜的底支撑和侧支撑方法和结构等，总结了主镜支撑的几个原则，期望对我们从事大口径望远镜的研制提供一些借鉴意义。

平行光管中主反射镜的口径最大,支撑也最困难.对用于平行光管设备中口径为1000 mm的主反射镜浮动支撑进行了优化分析.利用ANSYSY中强大的优化分析模块对主反射镜在3点、9点、18点、24点和27点5种不同支撑点数量下的模型进行了优化.最后对这5种优化模型都给出了自重变形分析,得出了主反射镜镜面变形云图并计算出对应的PV值和RMS值.综合考虑了镜面面型要求和工艺性等后,确定了最佳支撑点数为18点,并且点的分布遵循优化模型.

大孔径光学反射镜的支撑技术作为高分辨力相机的关键技术,既要兼顾反射镜的支撑刚度同时又要具有一定的柔性,能够适应温度变化对镜面的影响。大孔径光学反射镜采用球铰支撑可以极大地提高大孔径反射镜工作的可靠性,增强了反射镜的适应能力。本文通过几种反射镜支撑方式的比较,对大孔径光学反射镜球铰支撑的结构设计进行了论述,同时为了验证设计的可行性采用了非线性分析方法,对实际模型进行解算,确定了球铰支撑预紧力的选取范围为5～1500N。通过模拟件试验验证了采用球铰支撑的反射镜能够满足倾斜量〈5″的设计要求,使反射镜在一定的工作环境中能够稳定地工作,满足系统成像的需要。本文可为大孔径光学反射镜支撑技术提供一定的参考和借鉴。

大口径光学反射镜镜面受自重影响变形较大,研究它在磨制和检测中的支撑结构和形式是非常重要的。采用有限元软件从理论上分析了Φ1330mm平面反射镜和Φ616mm非球面轻量化碳化硅主镜在磨制和检测中的支撑结构和形式,以使反射镜面形变形最小,保证其光学成像质量达到一定的技术要求。通过实际测量Φ616mm非球面碳化硅主镜在不同支撑状态下的面形变化情况,验证了理论分析结果。根据实际效果值用有限元进一步优化组合了最佳的支撑结构和形式,为今后对更大口径反射镜面的磨制和检测提供了指导。

针对平行光管主镜应用真空垂直状态的特点，从主镜的支撑方式入手，推导了适用于whiffle tree结构的支撑点的位置公式，设计了空间曲线切口式柔性铰链，分析了不同结构形式的主镜室的变形。建立主镜室支撑系统的有限元模型，分析计算了系统的静力学变形和谐振频率，分析的结果表明在支撑结构的作用下，主镜镜面的面形RMS优于0．05λ，一阶谐振频率达到65．9Hz，完全达到了设计要求。

温室气体是具有温室效应的微量气体,其总和不到整个大气的1%（99%以上是氮气（N2）、氧气（O2）、氩气（Ar）和水汽（H2O））。但是,具有辐射活性和化学活性的微量气体在控制大气的化学性质及地球的辐射平衡乃至气候变化上却起着极为重要的作用。在过去200年间，大气微量气体的含量已经发生了明显变化．并带来了一系列气候和环境问题。

讨论了轻量化碳化硅反射镜的支撑方案.利用有限元力学分析方法,对大口径轻量化主镜进行了在两种工况下的支撑方案分析和优化.通过运用最小二乘法对支撑后的镜面进行拟合,使两种工况下的主镜面形变化的均方差均在λ/60(λ=632.8nm)之内,满足了实际的工程要求.

在空间微重力和温度载荷的作用下，反射镜及其支撑结构的变形会影响或破坏光学系统的成像质量。从保证反射镜成像质量及功能的角度出发，介绍了某种光学遥感器反射镜及其支撑结构材料的选取原则；探讨了反射镜的支撑方式，提出了背部单点支撑与两点支撑两种方案；针对面型精度要求较高的反射镜，提出了柔性支撑结构的设计思想。采用有限元方法，对反射镜结构进行分析，并对采用柔性支撑结构后的反射镜进行静力学分析和模态分析。分析结果表明：两种支撑方案均满足面型要求，且前者优于后者。

通过对同一结构形式的压缩缸体支撑模型的建立和对不同支撑长度的压缩缸体支撑的模态分析、计算,得到不同长度下的支撑固有频率及相应振型。经进一步的对比计算和现场验证,随着支撑长度的增加,共振概率将成倍增加,振动烈度也更大。

液压缸组件内包括有支撑阀，液缸与支撑阀通过轴承27(图3)互相衔接，轴芯管24和管接头13联接处用油封14进行密封。插人推杆17内的轴芯管24用密封圈16在中间密封。使用2道油封的目的是使不转动的支撑阀在给转动的液缸供油时不渗漏。