在建立了悬臂梁上粘贴压电陶瓷片实现振动控制的动力学方程的基础上，研究了一种逆优化设计作动器／传感器的数目和位置的方法；用压电陶瓷作为自传感器作动器，以悬臂梁的振动控制为研究对象，要求振动控制系统具有一定的模态阻尼比，并以作动器控制力最小为目标函数，优化设计作动器／传感器的数目和位置。最后通过数值算例证明了该方法的有效性。

采用π网络零相位法测量石英晶体串联谐振频率时,π网络中的分布参数会在π网络中引入相移,从而对石英晶体串联谐振频率的测量精度产生较大影响.采用补偿网络并适当选取补偿器件,比如电阻、电感和电容的串联或并联组合等,可以提高串联谐振频率的测量精度至±2 ×10-6范围内.实验中使用的电阻、电感和电容都是定值器件,如果全部换用可变器件,则可能更加精确地确定补偿器件并获得更好的实验结果.

为了研究磁性颗粒在磁场作用下的不均匀分布对磁流变液力学性能的影响,通过卡方分布来模拟磁性颗粒的间距分布,对现有的磁流变液微观力学模型进行修正,并通过磁流变阻尼器的力学性能试验验证了模型的有效性。在磁流变液双链微观力学模型的基础上,修正相邻磁性颗粒的间距完全相等且不随磁感应强度而变化的假设,采用卡方分布来表征磁性颗粒间距的不均匀分布,并引入分布参数来描述磁性颗粒间距随磁感应强度的变化关系,推导了考虑磁性颗粒不均匀分布的磁流变液修正微观力学模型;基于修正的微观力学模型,分析了分布参数对磁流变液剪切屈服应力的影响;将该文提出的磁流变液修正微观力学模型带入到磁流变阻尼器的准静态模型中,可以得到不同电流下的阻尼器最大出力,并与磁流变阻尼器力学性能试验数据进行对比来验证所提模型的有效性...

应用数理统计理论,将钢材冲击试验吸收能量视为随机变量,分别基于两种钢材的30个低温冲击试验同质性吸收能量数据,分析了吸收能量的概率分布。

采用有限单元法，在加强箍与筒体之间有或无预紧力条件下，计算研究了加强箍的分布参数对转鼓壁应力的影响。计算结果表明，无论鼓箍间是否有预紧力，只有当箍间距c〈3．5√r0δ（r0是转鼓简体平均半径，δ是筒体壁厚）时两个加强箍间的筒体部分才得到加强；对于总截面积一定的加强箍而言，当箍间距c=√r0δ时，加强箍的加强作用最显著。最佳的端长d的确定受箍间距、箍截面和预紧力的影响。

用分布参数的方法对阀前管道系统进行动态分析并用矩阵描述了控制阀前整个系统的传递关系.通过MATLAB分析与试验结果表明：在控制阀前加蓄能器不仅对流量脉动而且对液压冲击都有很好的吸收作用.

本文提出了以液压管路发布参数精确近似模型为基础，以Ｍａｒｇｏｌｉｓ的键合图模型为物液压管路分布参数键合图模型，建立了液压管路分布参数精确近似输入输出势扩展键合图模型，这种模型能适用于各种管径组成的液压管网。通过华格仿真结果的对比进一步论证了此种模型的正确性。

液压摩擦副承载能力的计算,对合理设计摩擦副、提高液压动力和执行元件(泵和马达)的寿命和可靠性至关重要.从N-S方程出发,给出了液压摩擦副承载能力的精确计算公式,使设计工作可以更为快捷、精确的进行.

为提高液压集成块的设计质量，以分布参数法建立起局部损失的数学模型，采用CFD方法模拟了局部阻碍影响下的流场分布，获得了局部阻力系数的数值量化。该模型计及局部阻碍引起的全部损失，并且消除了上、下影响长度上的沿程损失。实例计算了低雷诺数下直角转向的局部阻力系数，结果较文献数据更为可信，验证了模型的准确性及计算方法的可靠性；此外，还分析了组合转向的阻力系数随工艺孔长度及组合形式变化的规律。

首先介绍了液压管道模型，并建立了管道分布参数和有限分段集中参数数学模型，采用特征线法对分布参数模型进行求解，同时对管道粘性摩擦阻力进行了计算，将这两种模型算法引入液压系统动态仿真软件DSHW中。以水锤现象为仿真实例，采用DSHW软件分别对这两种管路模型进行仿真计算，分布参数模型虽然复杂，但是计算精度较高，分段集中参数计算精度较低，但模型较为简单， 计算参数少。