吸收器是溴化锂吸收式制冷循环中最大的部件,传统吸收器换热面积占机组的40%左右,采用传热传质分离吸收器,其传热面积不到传统吸收器的30%,大大改善了吸收器的传热效果。本文在传热传质分离双效吸收式制冷循环的基础上,增加了一台增压器以提高绝热吸收器压力,强化循环传质能力。根据模拟结果,补偿了少量电功的增压系统,可以有效降低循环总传热面积;通过降低循环溶液浓度,还可以达到降低循环驱动热源温度的目的,且循环热力系数与增压前基本相当。

建立椰壳活性炭-甲醇吸附式制冷系统吸附床传热传质数学模型，应用该模型进行具有非平衡吸附特性的吸附床传热传质研究，利用数值方法对数学模型进行求解，讨论了吸附床在冷却过程中吸附剂温度、吸附速率、吸附量、制冷系数以及单位质量吸附剂制冷功率与时间的关系，吸附床在加热过程中吸附剂温度、脱附速率及脱附量与时间的关系。研究结果表明：吸附床在整个吸附过程中的吸附速率存在一个峰值0．0012kg／s，吸附床在整个脱附过程中的脱附速率存在一个峰值0．0017kg／s，吸附剂温度变化率在换热阶段趋于平缓，制冷系数值在吸附阶段近似呈线性增长，而单位质量吸附剂制冷功率在吸附阶段存在一个峰值35kW／kW。

冷板充冷时,共晶溶液降温、冻结过程中温度场不均匀,从而延长了其总体冻结时间.用焓法建立了蒸发盘管外共晶溶液冻结过程的二维导热数学模型,在二维柱面坐标下用控制容积法对导热控制方程进行离散化处理,并对共晶溶液的降温、冻结过程进行数值计算,指出可以通过调整蒸发盘管的布置方式,使冷板内共晶溶液温度场尽可能均匀、完成冻结的时间接近,从而缩短充冷时间,达到节能的目的.

针对机械冷板冷藏车冷板充冷时间长的问题,根据热量守恒原理建立了冷板内共晶冰冻结过程的数学模型,并对影响冷板充冷过程的关键因素进行了讨论,用准静态方法对蒸发盘管外共晶冰的形成过程进行了数值计算.计算结果表明,随着盘管周围共晶冰厚度的增加,共晶冰冻结缓慢;降低蒸发温度,减少冷板外热负荷,可以明显减少共晶冰的冻结时间;冻结过程中,冷板内的逐时蓄冷量基本不变.

采用空冷吸收器、空冷冷凝器实现循环空冷化,是缩小吸收式系统体积、扩大其应用领域的重要途径之一。针对4种空冷双效溴化锂循环,建立集中参数模型,分析比较了不同运行参数(热源温度、室外冷却空气温度、蒸发温度)对4种循环性能的影响情况。结果表明,要实现循环空冷化,必须提高热源温度,同时4种循环相比,溶液在低温溶液热交换器前分流的并联循环热力性能明显低于其他3种循环,不宜空冷化。

在考虑汤姆逊效应情形下,分析两块热电制冷模块的热连接与电连接方式的制冷性能,讨论热电偶对数比、工作电流和面长比对4种连接方式的制冷量和制冷系数的影响,探讨4种连接方式的最佳工况和适用范围。发现在大制冷量或较小温差需求下可选择热并联电串联模式;在较大温差需求下可选择热串联模式,且热串联电串联的制冷量始终大于热串联电并联的;然而对于中等温差需求,当需要大的制冷量时,可选用热并联电串联,当需要较高的制冷系数时,可选用热串联电串联。为实际应用中多个制冷模块的连接方式的选取提供了理论指导。

根据半导体制冷中常用制冷量和散热量表达式和对流换热基本公式,建立起包含系统各个参数的制冷量Qc和效率COP的表达式,根据Qc和COP表达式模拟各参数变化对制冷量和COP的影响,讨论的参数包含散热端热阻Rha,制冷空间与环境的温差△T,尺寸因子G（单个热电臂横截面积与长度的比值S/L）和热电模块的对数N,结论指出在半导体制冷器设计过程中对各参数的合理选用有助于提高系统运行效率,降低能耗。

高速精密电主轴与转子在装配过程中极易发生变形,影响主轴的精度、振动及使用寿命,研究分析高速精密电主轴与转子装配变形产生的原因,通过提高零件加工精度、冷态扩张转子内孔使主轴恢复精度等工艺措施来控制主轴转子装配变形,保证高速精密电主轴与转子装配精度及稳定性。

介绍了高精度磨削电主轴中关键零件—高精度轴承座的一种加工方法。该方法着重关注了精加工中出现的加工变形问题,并分析产生问题的原因,通过采取可靠合理的工艺手段进行控制,从而保证了零件的尺寸精度及位置精度。该方法已在实际生产中得到了广泛的应用。

建立了由贯流风机和换热器组成的空调室内机的三维物理模型,并通过Fluent计算软件对具有四种不同结构的换热器的空调室内机风道系统流场进行了模拟计算,分析了不同换热器结构的风道系统的静压以及速度分布,并统计了流经换热器的气流的分布。为改善空调室内机风道系统、提高空调舒适性提供理论的依据。