针对某双端面机械密封,分析了硬质合金配对碳石墨、硬质合金配对碳化硅两种组对方式在不同温度的清水和液压油中的温度场,结果显示冲洗液为水时,冲洗流量增大,密封环温升下降不明显,冲洗液为油时,冲洗流量增大,密封环温升下降较大;液压油作为冲洗液时密封端面最高温度较水作为冲洗液时最高温度高25~42℃;采用水作为冲洗液时,冲洗液在不同温度下密封环最高温升都在11℃左右,合理控制冲洗液温度可有效解决密封环端面温升问题;采用液压油作为冲洗液时,密封环端面温升在33~54℃之间,单纯控制冲洗液温度和流量都不能有效降低密封环温升,在此工况下硬质合金和碳化硅组对性能更优。

为了更好的了解风力机制动器的振动特性,探讨了1.3MW的风力发电机盘式制动器的变形对制动振动的影响,考虑了制动盘和摩擦片之间摩擦特性,以有限元理论为基础,建立了风力机盘式制动器摩擦副的有限元模型,得到了制动器摩擦副的变形结果,根据结果分析了有变形和无变形两种情况下的制动盘振动特性,并进行了对比。研究结果表明在风力机制动过程中,制动器摩擦副会产生一定程度的变形,这种变形会引起制动盘的刚度变大,从而影响到制动盘的振动频率。这将为今后优化制动器的结构提供一定的理论支撑。

针对机械密封在高参数复杂工况下易磨损、易泄露等缺点,选取内圆弧槽机械密封动静环为研究对象,利用耦合梯度迭代的方法对密封副的压力场和热力场分别进行仿真计算。结果表明：转速越高,机械密封端面流场的动压效应越明显;内圆弧槽区流入流体的一端的温度明显低于槽区排出流体的一端,而且流入流体一端是整个槽区温度最低的集中区域;圆弧槽密封副动环端面热应变和热应力变化明显,而且接触面是整个密封副耦合效应最明显的区域。研究结果为以后研制新型槽型奠定基础。

1引言 在斜盘式轴向柱塞泵中,滑履与斜盘这对摩擦副一般采用静压支承设计(见图1),即在摩擦副中引入压力为Pr的油液,这样就在摩擦面上产生一个与负载Fs相反的力Fr.如果Fr=Fs,则称这种支承为完全平衡型静压支承;如果Fr＜Fs,则称这种支承为欠平衡型静压支承.关于欠平衡型静压支承滑履摩擦副的摩擦机理,长期以来一直存在认识上的混淆,致使滑履进口阻尼(进口阻尼孔直径d、进口阻尼孔长L)设计不合理,进而导致加工困难、滑履摩擦副使用寿命低等问题.

海水液压元件摩擦副材料的表面粗糙度、接触载荷、滑动速度等因素对其摩擦磨损性能具有重要影响而各因素之间又存在着摩擦磨损交互作用。基于田口方法对PEEK/AISI 630摩擦副进行摩擦磨损试验设计研究了摩擦副的表面粗糙度、接触载荷和滑动速度对其磨损交互性、敏感性的影响。采用极差分析确定3因素在PEEK/AISI 630摩擦学行为中的相互关系和影响主次顺序;利用方差分析得到3因素对摩擦系数、磨损率影响的显著程度和贡献率;最后对试验数据进行回归分析从而获得表面粗糙度、接触载荷、滑动速度分别与摩擦系数、体积磨损量之间的经验公式（又称回归方程）并对回归模型进行可靠性分析。

为了提高工程机械液压马达再制造后的性能和使用寿命深入研究液压马达3对关键摩擦副对性能的影响。采用液压油膜理论建立摩擦副泄漏模型;通过MATLAB软件进行仿真分析分析结果表明：再制造液压马达的泄漏量随着摩擦副间隙的增加而增大在间隙相同时引起的泄漏柱塞副〉配流副〉滑靴副。确定3对摩擦副合理的间隙范围并进行实验验证结果表明摩擦副间隙满足再制造后的要求为液压马达的再制造提供了理论依据。

该文使用简便的新方法，推导出高压往塞泵滑动摩擦副总功率损失的函数关系式，并考虑到往塞在缸体孔中往复直线运动速度及接触长度的变化，给山了滑动摩擦副在总功牢损失最小时的最佳配合间隙范围。为高压柱塞泵滑动摩擦副配合间隙的设计与选择提供了理论依据。

本文介绍了一种 模拟柱塞式液压泵滑靴－斜盘摩擦副工况的摩擦磨损试验台。

水液压柱塞泵的滑靴球铰是一对重要摩擦副，它的接触比压最大。由于水的润滑性很差，因此水液压柱塞泵的滑靴球铰摩擦副常常出现严重的磨损严重。由此，介绍了两种带静压支承作用的滑靴球铰结构，能够在不减少机械接触面积的同时增加液压支承的作用比例。通过分析表明，这种结构使滑靴球铰摩擦副间的接触比压降低30％以上，能够有效地减轻它的磨损，从而较好地改善水液压柱塞泵的寿命。

由于水的润滑性很差因此水液压柱塞泵的摩擦副设计是个难题.滑靴摩擦副作为典型摩擦副之一需要从它的材料、结构、设计方法三个方面进行与水介质适应性的研究.首先在材料方面应选择抗腐蚀、耐磨损的材料配对;其次在结构方面应尽量降低摩擦副的接触比压、并强迫形成润滑膜;特别是在选择设计方法的时候应充分考虑水的特性避免不必要的设计误差给摩擦副造成的额外载荷.