通过硬度和电导率测试，结合金相显微分析、透射电镜微观组织观察和DSC分析，研究了Zn／Mg比对7085铝合金120℃单级时效的影响。结果表明，120℃时效时，不同Zn／Mg比值的7085铝合金分别在4h和26h到达GP区和η’相强化的2个峰值，但Zn／Mg=7．27的合金两个时效峰值时间较Zn／Mg=5．84的合金略微提前。微观组织观察表明。时效4h后Zn／Mg=7．27的合金晶内已经有较多粗大的沉淀相（5～10nm）析出，衍射斑点显示这些较大沉淀相为11’相，而在Zn／Mg=5．84的合金内则较少发现。细小的GP区的减少以及较大η’相的析出，降低了第二相粒子对合金的强化效果。DSC结果也表明，Zn／Mg=7．27的合金的GP区和η’相的析出温度都较Zn／Mg=5．84稍微降低。

采用SEM、XRD、EDS、TEM、室温拉伸测试、硬度测试、摩擦学性能测试等分析手段，研究时效温度和固溶温度对自行研制的QAl9-4-3铝青铜组织和力学性能的影响。结果表明，随着时效温度的降低或固溶温度的升高，原β硬相区的马氏体特征越来越明显；固溶温度的升高还使β硬相区的面积率增大，使合金的抗拉强度和硬度增大，但降低了伸长率。获得的最佳固溶时效工艺为：（910℃，3h）固溶后水淬＋（480℃，1h）时效后空冷。该状态下，合金中原β硬相区的显微硬度为270HV，其与α软相的面积比为71：29，使合金具有较好的强韧性配合，抗拉强度为887MPa，硬度为253HBS，伸长率为7．3％，前两种性能分别较其挤压态合金的提高了22％和33％；其摩擦因数仅略高于挤压态合金的，但磨损率较挤压态合金的降低了27％，表现出较好的耐磨性能。

采用力学性能测试及晶间腐蚀等方法，研究了不同固溶方式及时效对Al-Mg-Si-Cu合金的组织、力学性能和耐晶间腐蚀性能的影响．结果表明：采用逐步提高固溶温度的强化固溶，有利于提高合金的过饱和度；同时强化固溶和双级固溶方式能有效改善时效后合金的第二相析出及分布状态，有利于合金耐晶间腐蚀性能的提高；经强化固溶、双级时效后合金的抗拉强度和平均腐蚀深度分别为295MPa和39μm，具有良好的强度及耐晶间腐蚀等综合性能．

采用室温拉伸和断裂韧性测试方法借助扫描电镜、透射电镜等设备研究时效处理对7050T451铝合金性能的影响及材料微观组织形貌演变。结果表明160℃时效时随着时效时间的增加晶界析出的粗大η相增多晶界无析出带变宽7050T451铝合金晶粒内部弥散分布的细小η′相密度增加成为主要强化相材料强度提高延伸率下降;7050T451晶界析出相体积分数随时效时间增加降低材料断裂韧性;晶粒内残留位错处易析出粗大η相但数量较少对材料性能无明显影响。

采用硬度、腐蚀速率、剥落腐蚀、慢应变速率拉伸测试及透射电镜和差示扫描量热法研究预拉伸后时效制度对7050铝合金板材显微组织、硬度和抗腐蚀性能的影响。结果表明：峰时效合金硬度最大，抗腐蚀性能最差；过时效和回归再时效与峰时效相比，合金的硬度值减小，抗腐蚀性能变好；在高温＋峰时效中的高温时效阶段，GP区发生回溶，有利于胛’和r／相的直接形核析出，晶内析出相长大、不均匀分布，合金硬度减小；晶界析出相粗化、断续分布，合金抗腐蚀性能提高。

从保证零件热处理性能、优化现场工艺的可执行性方面考虑，采用检测15—5PH不锈钢固溶后晶粒度及自由铁素体含量、时效后力学性能等指标的方法，对不同保温时间的固溶时效处理进行试验对比。结果表明，保温时间过短时，自由铁素体含量〉2％，存在固溶不充分的风险，应避免选取最短保温时间。

利用显微硬度、TEM、HREM等测试方法对Al-Er-Zr合金的时效析出过程及析出相Al3（Er1-xZrx）的粗化行为进行研究。结果表明：二元合金Al-0.04Er在375℃时效5 min后出现硬度峰（约为40.3HV）,随后迅速下降出现过时效;添加Zr能够显著提高其热稳定性,三元Al-Er-Zr合金中过时效现象显著滞后于Al-Er二元合金。在三元合金Al-Er-Zr中,随着Zr含量的增加,合金在长时间时效后,由于Er、Zr的协同析出而出现第二个更高的时效峰值,约为53.5HV,明显高于Al-Er二元合金的硬度。Al3（Er1-xZrx）粒子在高温粗化过程中逐渐长大,其平均直径d与退火时间t的关系符合LSW理论中的关系式。

研究了拉伸预应变和时效温度对X80管线钢板应变时效后力学性能的影响。结果表明：应变时效后管线钢的拉伸曲线由拱顶型连续屈服曲线转变为吕德斯伸长型屈服曲线；时效后管线钢的强度升高，屈强比增大，伸长率下降。预应变量越大、时效温度越高，应变时效后的性能降低越显著。预应变量小于2％时对管线钢性能的影响相对较小。

弹性拉杆精度高、刚性差，通过合理安排加工工序，控制变形，采用特殊的精加工刀具，完成了弹性拉杆的加工，保证了精度。

零件材质为铍青铜QBe2棒料，热处理要求为280-320HV，要求能承受超过500次的通电打窝冲击，且西φ14mm小孔不得出现过量塌边变形。针对该零件的结构特点、难点，对加工工艺及热处理工艺进行了改进，解决了小孔口易塌边变形的问题，保证了加工精度。