冲击作用下设备安装基座响应的冲击余谱的一般计算方法是先计算冲击作用下设备安装基座的时域响应,再计算安装基座响应的冲击余谱.本文提出了一种简便计算方法,该方法先计算冲击信号冲击余谱,然后利用该冲击余谱及安装基座的传递函数求得安装基座响应的冲击余谱.从而对于一些简单冲击信号可大大提高计算速度.在低频段,可采用有限元法获得安装基座的传递函数;在高频段,可采用统计能量法获得安装基座的传递函数.

基于结构刚度和质量的摄动,建立了设置MTMD结构的传递函数.于是MTMD的优化准则可定义为设置MTMD结构最大动力放大系数的最小值的最小化.根据结构摄动而质量不摄动与结构质量摄动而刚度不摄动两种情况,讨论了MTMD的有效性变化趋势.数值分析表明,可以设计有效性与TMD相当但鲁棒性高得多的MTMD.因此,MTMD适用于控制频率变化的结构振动.

从位移模态出发推导了应变模态的表达式;以平面薄板模型为例,进行了位移模态与应变模态实验分析,并与有限元计算结果进行比较,验证了三者识别的模态参数基本一致,而且应变模态分析方法可以清晰看到有孔板的应变模态在孔处有突变.

本文提出了伪传递函数的新概念及其计算公式。应用该函数可以简单地利用双通道动态分析仪，扩展为能计算多输入多输出系统的传递函数，从而进行实验模态分析。对该方法还进行了实际应用，得到了机床的模态参数。

提出了激光测振仪传递函数的一种测量方法,借助于外调制状态下的FM信号源激励,以数字存储示波器进行同步波形测量,直接获得激光测振仪阶跃响应波形,用数字化解调方法解调出FM信号中的阶跃调制波形,利用该组阶跃激励--响应序列进行系统辨识,获得激光测振仪的传递函数评价结果;一组实验结果验证了该方法的正确性和可行性.所述方法可用于激光测振仪传递函数和频率特性的测量评价,同时,也可用于FM信号源传递函数和频率特性的测量评价.

非对称液压缸相对于对称液压缸具有占用空间小、制造简单等优点,在液压伺服控制系统中很常见。但最新研究表明对称滑阀控制非对称液压缸的伺服控制系统在其应用中也存在许多的弊端,国内外许多学者都试图通过建立对称滑阀控制非对称液压缸的数学模型并进行分析,以研制最佳的控制策略。因此,正确建立相关的传递函数,对保证非对称缸系统的动态性能、稳态性能非常重要。本文求解的对称滑阀控制非对称液压缸的传递函数,可作为对此类系统进一步的研究和分析时的参考资料。

根据非对称液压缸的特性,首先定义了负载流量、负载压力及液压缸活塞的初始位置等一些参数。通过对阀控非对称缸被动加载系统中各个部分的分析建模,得到了整个系统的数学模型,为阀控非对称缸被动加载系统的研究奠定了基础。

浮子活门综合实验台是对浮子活门性能进行检测的综合实验台,在实验过程中需要对液位进行较精确的位置控制,文中给出了该控制系统的工作原理图,并针对控制系统传递函数进行了推导、建模及非线性仿真,对该系统可行性进行了分析。

根据非对称液压缸的特性，首先定义了负载流量、负载压力及液压缸活塞的初始位置等一些参数。通过对阀控非对称缸被动加载系统中各个部分的分析建模，得到了整个系统的数学模型，为阀控非对称缸被动加载系统的研究奠定了基础。

电液比例溢流阀是液粘调速离合器电液控制系统的关键元件。通过实验对其动态特性进行分析，并与计算机仿真结果进行比较，验证了根据实验数据所简化的传递函数的正确性。