在双传声器互谱声强测量方法的基础上，提出了一种4传声器三维声强矢量测量方法，并且针对实际测量系统存在的误差，给出了一种简单实用的标定方法。以单极子声源为例，对该方法在不同频率情况下的理论误差进行了仿真分析，结果表明：在5—2000Hz频率范围内，测量所得x、y、z3个方向的声强误差均不超过1．5dB。与传统测量方法相比，该方法有如下优点：所用探头结构简单，只需4个传声器，可以节约成本；可用于瞬态声强的测量；在规定的频率范围内具有较高的精度。

采用p-p法计算声强时,需要用两个传声器测得的声压的均值代替被测点的平均声压,用两声压进行一阶差分来间接获得声振速.声压平均一般基于算术平均算法,分析发现:在高频区误差较大.针对声场大多呈非线性的特点,提出了应用几何平均计算声压的方法.并以平面声源、单极子、偶极子三种声源为例,对基于这两种计算声压的方法得到的声强误差进行了对比分析,结果表明:在高频区由几何平均声压而得到的计算声强的误差小于由算术平均而得到的计算声强的误差.

本文对用残余声强法修正声强测量的系统误差进行了理论分析，推导了它的误差表达工式，给出了该误差的二元分布图。

双传声器互谱声强测量法适用于现场测量机器的声功率和进行声源识别.为了提高测量精度,需要分析影响测量精度的各种因素,确定被测量值的估计值和分散性.从双传声器互谱法测量声强的原理及测量系统的配置出发,分析讨论了互谱声强测量中误差产生的原因及其影响声强测量精度的主要因素;对声强测量系统测量声强量值的不确定度进行了评估,并对评定结果进行了实验验证,评定结果与实际检测结果相符;同时给出了减小声强测量系统主要误差的可能途径.

全息声压外推是Patch近场声全息技术的关键步骤.本文提出了全息声压的加权范数外推方法,该方法首先通过实测声压数据的功率谱信息构造频域加权范数,然后通过极小化频域加权范数实现全息声压外推.由于外推过程中同时利用了声压信号的波数域带宽和波数谱形状信息,因此其外推结果优于传统带限外推方法.数值仿真结果表明,该方法无论在外推精度还是计算效率上都明显优于经典的全息声压波数域外推方法.刚性箱体上的声激励固支板声压外推实验进一步验证了该方法的有效性和实用性.

为了在不增加测量点数的情况下提高近场声全息图像的空间分辨率，提出一种基于正交球面波插值的近场声全息图像分辨率增强方法．该方法以实际测量点数据为插值条件，通过若干不同阶次的球面波源叠加拟合实际声场，实现全息面插值，从而等效地增加了全息面声压数据，减小了测量间隔，在一定程度上恢复了由于实际测量间隔太大而损失的倏逝波信息，使近场声全息图像空间分辨率得到提高．

ISO9614—2或GB／T16404．2-1999标准都对用扫描声强法测量声功率时，声强探头的移动速度做出了规定，但范围较宽，难以选择。为了研究扫描速度对扫描声强法测量声功率精度的影响，以单极子、偶极子、四极子声源为例，建立了扫描声强法测量声功率误差的理论分析的数学模型，对模型的仿真曲线进行了分析，并且在半消声室进行了实验验证。2种方法研究结果表明，在各种扫描速度下均有：锯齿形扫描收敛速度最快，扫描速度大小对扫描声强法测量声功率精度的影响不大。为了提高测量效率，可以选择比标准规定更快的扫描速度。

采用间接测量技术计算声强时,是用两传声器各自测得的声压进行算术平均,用其平均值代替被测点声压,分析发现:在高频区误差较大.应用两测点声压的几何平均值代替被测点的声压,并以作振动的球声源为例,对基于这两种计算声压的方法得到的声强误差进行比较,结果表明:对作振动的球声源,几何平均声强计算误差曲线比算术平均声强计算误差曲线随波数或频率的变化具有更平缓的特性,随着Δr/r的增大,曲线上误差为零的点向着波数或频率增大的方向移动,且这种移动算术平均声强比几何平均声强更敏感,所以由几何平均声压得到的声强更适合于更宽频率范围的测量.

罗茨真空泵因其高抽速而得以广泛的应用.日益增高的环境要求迫切需要低噪声罗茨真空泵,而其振动噪声机理的研究是进行罗茨真空泵低噪声设计的前提,文章以ZJ-150A罗茨真空泵为研究对象,综合采用多种信号测试和分析处理方法,分析罗茨真空泵振动噪声产生的机理,查明了泵体振动噪声在各优势频率处产生的原因、振动的主要激励源及其传递路径,为罗茨真空泵的低噪声设计提供了依据.

机器噪声源的定位和识别是机器低噪声设计的基础.本文以真空行业广为使用的ZJ-150A型罗茨真空泵为对象,采用先进的声强测量技术,对罗茨真空泵各主要部件产生的噪声进行了分离和排队,找出了主要声源辐射噪声声功率的优势频率.并通过对主要声源的主要噪声辐射部位的定位研究,找出优势频率辐射产生的原因,为进一步进行噪声源机理研究和低噪声设计提供依据.