在双传声器互谱声强测量方法的基础上，提出了一种4传声器三维声强矢量测量方法，并且针对实际测量系统存在的误差，给出了一种简单实用的标定方法。以单极子声源为例，对该方法在不同频率情况下的理论误差进行了仿真分析，结果表明：在5—2000Hz频率范围内，测量所得x、y、z3个方向的声强误差均不超过1．5dB。与传统测量方法相比，该方法有如下优点：所用探头结构简单，只需4个传声器，可以节约成本；可用于瞬态声强的测量；在规定的频率范围内具有较高的精度。

本文对用残余声强法修正声强测量的系统误差进行了理论分析，推导了它的误差表达工式，给出了该误差的二元分布图。

现有的近场声全息技术都是通过在声源近场测量声压来重建和预测声场,并实现声场的可视化.采用同样反映声场特征的质点振速来进行声全息计算,并推出了基于振速测量的近场声全息重建公式,通过仿真验证了该方法的正确性、可行性和有效性.通过与用声压重建的结果相比较,表明本方法的边缘重建精度高的特点;用质点振速重建可以采用更小的全息面来获得同样的重建精度.

建立了声源声功率测量的通用数学模型.以半球测量面和平行六面体测量面为例,应用通用模型建立了两种情况下的声功率误差分析模型.验证了通过扫描路径近似所测得的声功率能够很好地反映声源的实际声功率.当人工执行扫描测量,实际扫描路径存在一定的偏移时,只要扫描偏移值在一定的容差范围内,所测得的声源声功率仍然能够取得较好的结果.

采用p_p法计算声强时,需要将两声器测得的声压进行平均作为被测点的声压,将两声压进行差分计算来间接获得声振速.常规声压平均一般均基于算术平均算法,分析发现在高频区误差较大.针对声场大多呈非线性的特点,提出了应用几何平均计算声压的方法.并分别以两同相小球源和声柱为例,对基于这两种计算声压的方法得到的声强误差进行了对比分析,结果表明在高频区由几何平均计算声强的精度明显高于由算术平均计算声强的精度.

依据ISO9614-2标准,以单极子、偶极子和四极子声源为例,建立了矩形测量面上三种扫描路径(方形、直线加半圆形以及锯齿形)的误差函数的数学模型,分析了矩形测量面尺寸大小、扫描测量面到声源的距离等参数对扫描误差的影响,给出了恒定扫描速度条件下各扫描路径的误差函数曲线.研究表明三种扫描路径均收敛于真值,且锯齿形收敛最快;扫描线密度应随着声源的复杂程度而加大;减小扫描路径间距会提高收敛精度;而增大扫描面尺寸不能提高收敛精度,但适当增大声源到扫描面的距离,可以提高收敛精度.

基于互谱声强测量的基本原理，设计并研制了一台便携式互谱声强测量仪器。该仪器以ＭＣＳ－５１系列单片机作ＣＰＵ，具有体积小、重量轻、功能多、造价低等一系列特点。通过对经实验验证，本系统可满足一般工程测试需要，具有很强的实用性。

相位失配误差是声强测量系统的主要误差源，仅靠提高仪器的精度很难消除这一误差。文章提出了一种简单易行的修正声强测量系统相位失配误差方法。理论分析和实验验证表明该方法操作简单，修正准确可靠。

罗茨真空泵因其高抽速而得以广泛的应用.日益增高的环境要求迫切需要低噪声罗茨真空泵,而其振动噪声机理的研究是进行罗茨真空泵低噪声设计的前提,文章以ZJ-150A罗茨真空泵为研究对象,综合采用多种信号测试和分析处理方法,分析罗茨真空泵振动噪声产生的机理,查明了泵体振动噪声在各优势频率处产生的原因、振动的主要激励源及其传递路径,为罗茨真空泵的低噪声设计提供了依据.

机器噪声源的定位和识别是机器低噪声设计的基础.本文以真空行业广为使用的ZJ-150A型罗茨真空泵为对象,采用先进的声强测量技术,对罗茨真空泵各主要部件产生的噪声进行了分离和排队,找出了主要声源辐射噪声声功率的优势频率.并通过对主要声源的主要噪声辐射部位的定位研究,找出优势频率辐射产生的原因,为进一步进行噪声源机理研究和低噪声设计提供依据.