在数字心电图机幅度和时间参数的测量过程中,会涉及利用分规、直尺、放大镜来测量心电图仿真信号（ECG信号）各个峰值的幅度和间隔。在幅度测量过程中,各个幅度的顶端与基线都存在一定的横向距离差,

通过具体的实验,介绍了三坐标测量机在床头箱主轴孔同轴度检测中的应用,分析了测量过程中影响测量结果的各种因素和注意事项,实验结果真实可靠,并为轴孔同轴度的检测提供了可靠的方法和依据。

从相关技术标准、构件外形及尺寸、预应力筋和普通钢筋的配置、产品型号等角度,对中国与美国的预应力混凝土双T板构件进行了对比研究。根据对比结果,对中国的预应力混凝土双T板提出了改进建议,包括进一步优化截面和预应力配筋、采用缺口式端部以及使用端部局部预应力释放技术等。

混凝土叠合板的预制底板外伸钢筋会给其制作和安装带来不便,但是否可以取消预制板底外伸钢筋存在争议。根据中国和美国的现行相关标准,建立了叠合板板端可能出现的受剪破坏模式及相应的受剪承载力计算公式,并通过算例分析了未留设预制底板外伸钢筋时,叠合板跨度、活荷载与后浇层最小厚度的关系。

核子秤不同于电子皮带秤,它是利用物质吸收射线的原理而制成的非接触式秤。物料从源和探测器之间穿过,射线的一部分被物料吸收,其余部分穿透物料照射到射线探测器(电离室)上,形成与其强度成正比的电离信号U 0 ,此电离信号值U 0 与皮带输送机物料负荷大小存在严格的物理关系:

为确定大功率全液压推土机液压行驶驱动系统中重要的液压元件-液压泵和液压马达的类型,针对某565 kW全液压推土机,进行其液压行驶驱动系统的参数计算。提出一种单边回路具有双泵双马达的液压行驶驱动系统结构,并根据其动力传递路线建立系统原理图;基于565 kW全液压推土机的原始设计参数,采用阻力计算法,由牵引平衡求出切线牵引力,进而确定马达的输出扭矩和排量;选取HMV-02系列排量为280 mL/r的液压马达和HPV-02系列排量为165 mL/r的液压泵,作为该565 kW全液压推土机的液压元件。经验证,选取的液压元件可以满足全液压推土机设计要求的有效牵引力;为其他大功率工程机械液压行驶驱动系统的研究提供了参考。

液压行驶驱动系统是565 kW全液压推土机的核心,其性能的好坏影响着推土机的整机性能和工作效率。首先提出了四泵四马达液压行驶驱动系统的动力传递路线,确定了液压行驶驱动系统单边回路图;利用AMESim软件建立了液压行驶驱动系统单边回路的仿真模型;最后模拟推土机在铲掘过程中遇到的特殊工况和行驶工况,对系统流量、压力和车速进行了动态响应仿真分析。仿真结果表明:当加载100,250 kN的阶跃载荷时,系统压力分别稳定在21.44,45 MPa,负载越大,系统压力越高,但不会超过系统设定的最高匹配压力45 MPa;在推土机起步过程中,车速在2 s内稳定在2.6 km/h,起步平稳,制动过程与起步相反。因此,565 kW全液压推土机液压行驶驱动系统的设计方案在理论上是可行的。

恒力机构是一种在载荷产生位移时仍输出近似恒力的装置,现已广泛用于诸多需要恒力输出的领域。设计了一种凸轮式恒力机构,主要由凸轮机构和转盘组成。工作原理为：利用凸轮机构中的滚子对凸轮的压力与其力臂乘积保持恒定产生恒力矩,进而通过转盘转化为恒力输出。根据凸轮力矩恒定的约束,推导出了凸轮的理论轮廓线和实际轮廓线的方程,计算出了凸轮轮廓线的范围。构建了该机构的仿真模型,并利用ADAMS进行动力学仿真,仿真结果表明,凸轮式恒力机构能在较大的范围内输出较精确的恒力,进而验证了理论计算的正确性。为今后研究恒力机构提供了有益的参考。

针对大深度水下机器人升沉运动过程中耗能较大的问题,提出了一种海水浮力调节的驱动方式。针对没有大压力、小流量高压海水泵问题,研制了由低压齿轮油泵驱动海水增压泵的装置作为产生高压海水的动力源,并设计了切换阀及压力平衡阀等关键部件。为模拟大深度海洋环境,研制了外负载模拟装置,对大深度海水浮力调节系统进行了前后舱充排水同步性实验、压力-流量实验、能耗实验以及定量充排水等4个实验,实验结果验证了该系统的可行性和有效性。

为了拓宽振动压路机的适用范围,提高振动压路机的压实性能,对振动压路机无级调频装置的调频原理进行了研究,并基于AMESim软件建立其仿真模型,对振动压路机的典型面层压实工况和变频压实工况进行仿真。结果表明:稳定压实工况下,无级调频液压系统的起振时间约为3 s,前后钢轮的振动频率差值不超过0.18 Hz,不会产生严重的拍振,说明该双钢轮振动压路机的面层压实与变频压实性能良好,为以后振动压路机的无级调频应用提供了理论依据和实验基础。