本文分析了使铷原子频标产生老化的各种因素，并采取了有效措施，长期稳定度测量的实验结果表明，这些措施已基本上消除了老化，从而使铷原子频标的性能有可能接近商品小铯钟的水平。

本文分步介绍了制备气相色谱填充性的方法。

利用热重(TG)分析法对碱性锌钮(碱锰)电池的尼龙密封圈进行老化分析。在氮气气氛中,尼龙密封圈在40-800℃的热解过程可分为3个失重阶段。由Flynn-wall-Ozawa法求得未老化密封圈的热解活化能Ea为247-250kJ/mol,指前因子A为8.8×10^18/s。与由Coat-Redfern法得到的活化能值对比,确定尼龙密封圈的热解过程符合Malek机理,得到反应机理函数和反应级数。可通过一次简单测试求出不同状态下碱锰电池尼龙密封圈的Ea,评价材料的热稳定性及不同状态下尼龙密封圈的老化程度。5a存储电池的密封圈Ea约在200kJ/mol,可见密封圈未发生明显降解老化。

以氟醚FM-1D橡胶为研究对象,在高温的15号航空液压油中进行了老化,对老化后的拉伸强度、拉断伸长率、压缩永久变形、质量变化、体积变化、表面及断口形貌等进行了研究,并与丁腈橡胶进行了对比。结果表明,氟醚橡胶具有优异的耐热空气及耐介质老化性能,其拉伸强度、拉断伸长率、压缩永久变形在170℃以下的液压油介质中长期老化后保持稳定,耐热性能基本保持不变,氟醚橡胶在液压油中的质量和体积变化随温度升高而增加,随时间的延长保持稳定,在质量、体积变化及稳定性方面优于丁腈橡胶胶料。另外,长时间老化过程中其压缩永久变形退化规律基本符合指数的衰减规律,但拉伸性能的退化规律则明显不符合指数的衰减规律,拉伸性能老化速度常数随温度的变化不适合采用常用的Arrhenius方程(P=Ae^(-Kt))来进行寿命预测。

尾舱扰流板自由状态下不归零故障原因为活塞腔内密封圈老化、弹性变差,密封圈的老化将导致活塞处密封圈的挤压产生的摩擦力不足以平衡扰流板在自由状态重力影响,不能较好回至零位。另一方面,密封圈的老化将使得阻尼比减小,导致整个燃气系统或子系统在零位时的不稳定性增大,出现尾舱扰流板抖动现象。

通过动车组司机室标志灯聚碳酸酯玻璃面罩漏雨故障的现场调查情况，结合密封胶老化失效研究、损伤现状和施工过程分析，提出快捷、可行的解决方案：同时根据检修技术的现状，提出改善高速动车组维修性、故障响应速度和可用性的建设性意见。

人员闸门是核电站安全壳的重要组成部分之一,能确保安全壳压力边界的密封性。闸门通过双道O形密封圈来实现其密封功能,密封圈的材料性能,尤其是老化性能对其密封性与可靠性起着决定性作用。文中结合试验论证,综合分析了密封圈材料的老化机理和密封性能的可靠性,对多种人员闸门用O形密封圈材料进行了热老化、辐照老化试验,并验证了在LOCA环境下的密封性能,得到了完整试验数据,为核电站密封材料的设计和应用提供了理论及实践依据。

液压柱塞泵有磨损、疲劳和老化三种典型失效模式，以航空恒压变量液压柱塞泵为对象，介绍其典型失效模式及加速方法，以及各故障模式的外在表现。基于磨损、疲劳、老化失效相关寿命模型，分别分析了不同故障模式的敏感应力。然后，分别阐述了开展加速寿命试验常用的加速手段，包括增加栽荷（转速、输出压力、排量）和劣化运行环境（温度、介质污染度）两种方式，对比分析了各种加速方式的优点和局限性。最后总结了开展加速寿命试验的一些基本准则。

详细介绍了俄罗斯OCT 1指南关于航空液压泵加速寿命试验载荷谱制定的详细方法和流程。在疲劳、磨损、老化三种液压泵的主要失效模式中,分别阐述了考虑疲劳（斜盘组件、分油组件、供油调节组件、轴承、弹簧）、磨损（柱塞副、滑靴副、配油盘副）、老化（橡胶密封件）相关部件的加速寿命试验载荷谱的计算过程。并结合国内液压泵产品的研制水平和耐久试验现状,提出了确定加速试验载荷谱的简化流程和综合权衡方法。研究表明,实施液压泵的加速寿命试验需要借鉴粘弹性润滑摩擦学理论、结构疲劳分析方法、橡胶热老化过程等研究领域的研究成果,并以液压泵为对象开展大量的常规载荷和加速载荷工况下的基础对比试验。在虚拟技术快速发展的背景下,开展液压泵虚拟试验能够对实施加速寿命试验提供必要的补充。

动密封是机器(设备)中相对运动件之间的密封。目前,动密封结构的密封方式主要有金属密封和非金属密封两种。而在非金属密封中,则多以橡胶密封圈密封方式为主。介绍了一种航天用高真空动密封结构,以矩形橡胶密封圈为主要密封材料的结构及其密封性能测试装置,对老化前、后,不同状态下的密封性能进行测试,对测试数据进行比较、分析,得出密封性能的变化情况及结论。