采用机械胀及液压胀两种胀接方式对UNS S32707特超级双相不锈钢材质的换热管进行胀接试验,并研究胀紧率、操作性、经济性以及对换热管内壁的影响,综合考虑认为液压胀是胀接该材质换热管的适宜的方法,通过试验得出,液压胀时选择的胀接压力为350~450 MPa。

对应力分析设计法中的一些概念和有争议的问题进行了讨论。在介绍了各种类型应力特点的基础上,强调了应力分解与应力分类的不同,概括了应力分解和分类的正确方法。指出应力分解仅涉及如何将应力分解成均布应力,等效的线性分布应力和非线性应力分量,至于怎样将分解出的应力进行分类,完全是由应力所在位置和产生应力的外因决定的。同时也对峰值应力的分布类型、有无自限性和应力分解及分类中需要注意的问题给出了作者的观点。

《压力容器》杂志2012年第7期上发表的《球罐整体结构自振周期计算及地震响应分析》一文中通过不同的方法对多种规格球罐结构水平刚度、自振周期及地震响应进行分析计算,指出现行球罐设计标准GB 12337—1998《钢制球形储罐》对大型球罐的计算误差较大,《压力容器》杂志2006年第3期上发表的《球罐整体结构水平刚度及支柱拉杆应力分析》一文中给出一种较精确的球罐整体结构水平刚度、自振周期的工程计算方法。通过不同的方法对多种规格球罐结构水平地震工况的支柱和拉杆及地脚螺栓的应力分析计算,指出球罐结构设计应注意的问题,为球罐设计标准的改版提出一些建议。

GB 150—2011中采用的是弹性失效准则,规定对设计压力p≤0.4[σ]t的内压圆筒厚度按中径公式进行设计。JB 4732—1995中规定对设计压力p≤0.4[σ]t的内压圆筒厚度按中径公式进行设计,设计压力p>0.4[σ]t时按Tresca全屈服压力进行设计。比较研究表明基于弹性失效准则时,中径公式算出的厚度最薄;基于塑性失效准则时,中径公式算出的厚度最厚;当径比较小时,按Tresca全屈服压力和中径公式算出的内压圆筒厚度相差很小,在工程设计中,可以统一采用Tresca全屈服压力计算内压圆筒壁厚。

压力容器开孔引起的应力集中可采用补强圈补强的方式来减小，由于补强圈补强结构简单、材料易得、制造容易，具有一定的补强效果，故应用相当广泛。补强圈补强计算依据的是等面积原则，即处于有效补强区内可起补强作用的金属截面积Ａ应该等于或大于开孔所削去的壳体承受压...

本文介绍了14面球壳的整体液压成形过程及其工艺特点,分析了壳体的变形过程和工艺中出现的问题及其解决方法。

建立了钢制薄壁球形容器爆破压力计算公式精度的评价指标。基于55组球形容器爆破压力实测数据，计算并对比分析了中径公式、福贝尔公式以及相关文献提出的两种计算公式的精度指标数值。研究表明，对多层球形容器，当材料屈强比为0．7209—0．8475且容器径比为1．053-1．107时，中径公式准确度（计算值与实测值之比）平均值为0．9770，变异系数为0．0354；对单层球形容器，当材料屈强比为0．3362～0．5208且容器径比为1．109～1．257时，中径公式准确度平均值为1．1853，变异系数为0．0998。在4种球形容器爆破压力计算公式中，中径公式计算结果精度高、稳定性好且适用性广。

介绍了卡套式管接头的结构及密封原理,分析了引起单卡套管接头密封失效的材料、制造、安装等原因,提出了防止密封失效的预防措施。

核电厂中,需要考虑正常运行工况、预计运行工况、设计基准事故以及超设计基准事故等。对于正常运行工况、预计运行工况以及设计基准事故,采用保守的方法进行工程设计,但对于超设计基准事故,其发生的概率很低,根据纵深防御原则,需要对相关设备进行适宜地设计和分析。超设计基准事故研究是个前沿的课题,缺乏相关设计经验和分析评定准则。以三代核电站中的余热排出热交换器为例,提出了该热交换器在超设计基准事故下的密封结构优化设计方案以及相应的密封性能及结构完整性分析评定方法,研究结果为超设计基准事故下的设计和分析提供了参考。

压力容器和管道是工业生产装置中普遍存在的 ,在其运行过程中由于种种原因难免会产生泄漏。如按常规的方法进行处理会使生产过程中断 ,为减小对生产过程的影响 ,本文介绍了由实践总结得来的带压焊接密封技术和经验 ,在生产过程不间断的情况下对压力容器和管道进行密封。