实验表明，狭缝间隙对液氮自然对流核态沸腾换热有明显的影响，在低热流密度下，间隙小的狭缝沸腾换热比间隙大的狭缝明显增强，当狭缝间隙小于实验压力下气泡的脱离直径时，对于同样的热流密度，传热温差减小一个数量级以上，沸腾换热系数提高十几倍到二十倍以上，当热流密度增加一定程度（＞4W/cm^2)时，间隙小的狭缝沸腾换热比间隙大的狭缝有所减弱。

针对80K温区，在一台单级GM型脉管制冷机中进行了氦氢二元混合工质的实验研究。实验结果表明，采用一定组分的氦氢混合工质可以提高脉管制冷机的制冷性能。

部分负荷工况是制冷系统常见的运行工况，对于只带有一个燃烧器的小型直燃型机组，采用燃烧器间歇运行的方式，实现了小型直燃型吸收式机组的部分负荷运行，研究了过渡过程中发生器等部件的性能参数的变化，分析了压力，温度和浓度的变化原因及相互之间的关系。

针对溴化锂水溶液沿竖直板翅通道降膜吸收水蒸气的过程,建立了开式系统、间歇式运行的实验台.应用Visual C++语言编制了软件,实现了实验数据的计算机自动采集、处理、计算和汇总.针对影响降膜吸收传热传质的因素进行了相应的实验研究,从而验证了实际降膜吸收过程中的溴化锂水溶液浓度的应用范围.

文章介绍一种无需时间或空间扫描的新型成像光谱仪-利用位相光栅作为分束器件的计算层析成像光谱仪(CTIS).重点介绍了各个系统的设计原则和位相光栅的设计,并给出了光栅的设计结果.详细介绍系统矩阵的实验定标方法和过程.叙述了自然光照明条件下真实物体组成的靶标的光谱成像实验,对目标实验采样的数据进行重构处理,给出了实验结果.

为研究高海拔矿井风机气动噪声规律,建立小型轴流风机三维物理模型,利用CFD软件对环境气压分别为1,0.9,0.8,0.7,0.6及0.5 atm时的风机模型进行定常模拟、非定常模拟及噪声计算,并通过自主设计的压变实验装置对上述不同环境气压条件下风机转数分别为500,1000,1500和2000 rpm时的风机噪声进行测试,分析风机叶片附近监测点噪声频谱曲线及压变环境风机噪声实验数据,结果表明:风机转数和环境气压是影响风机气动噪声的2个重要因素;环境气压P一定时,风机转数n越大,各频率下的风机气动噪声声压级SPL越大,且风机噪声总声压级Lp和平均声压级Lavg均随风机转数n的增大呈对数函数增加;风机转数n不变时,随着海拔高度的升高,环境气压P降低,各频段下风机气动噪声声压级SPL均将减小,且风机噪声总声压级Lp和平均声压级Lavg随环境气压值P的降低呈线性函数减小,环境气压每...

为满足型号试验需求,2.4 m×2.4 m跨声速风洞需在不改变现有洞体结构和安装条件下新研制一个截面尺寸为3 m×1.92 m(宽×高)的专用开孔壁试验段。为了降低技术风险和投资风险,以0.24 m×0.20 m跨声速风洞(2.4 m×2.4 m跨声速风洞的引导风洞)为实验平台,采用变截面气动设计方案新设计、加工了一个专用开孔壁试验段实验件,并开展了预先性实验研究工作。通过实验研究验证了专用开孔壁试验段气动设计方案可行,且试验段模型区内流场达到设计指标要求。实验还考察了壁板扩开角、主流引射缝开度、开孔率分布等参数对流场均匀性的影响,研究结果表明:在扩开角0.3°、引射缝开度12 mm、加速区采用递增方式开孔时,专用开孔壁试验段的流场能够满足马赫数均方根偏差σM≤0.01(0.4≤Ma<1.0)、σM≤0.02(1.0≤Ma≤1.2、1.4)设计指标要求,并且在Ma≤1.0时,σM达到了国军标合格指标...

为探究变来流马赫数下压力面叶尖小翼对扩压叶栅气动特性的影响,对Ma=0.5、Ma=0.6和Ma=0.7来流马赫数下的原型叶栅和加装不同宽度的压力面叶尖小翼的扩压叶栅流场特性进行了实验研究.结果表明:在高亚声速的来流条件下,压力面叶尖小翼可以有效减小叶顶两侧压力梯度,阻碍流体流入叶顶间隙,控制叶顶泄漏流动,减小流场损失,改善流场流动状况.随着小翼宽度的增加,改善程度增大,同时马赫数的变化与控制效果成正比.当Ma=0.7时,与原型叶栅相比,PW2.0方案的流场改善程度最大,总压损失系数降低了6.53%.

根据R290的物理性质和热力学特性，介绍如何利用实验研究结果优化R290制冷系统压缩机、蒸发器、冷凝器等零部件设计，并制造出安全性满足欧洲相关标准，能效比满足国家二级能源等级的空调样机.

采用电子控制的氮爆式液压冲击器是一种新型的冲击器,它具有柔性配流功能.实验结果表明:冲击能和冲击频率可分别根据氮气腔回程压力和回油锥阀启闭延时来分别调整;系统流量大小影响着冲击能和冲击频率的高、低变化;高压蓄能器充气压力对冲击频率有一定影响.