设计了一种基于虚拟仪器的便携式多功能噪声特性测试分析仪。详细介绍了该仪器的硬件组成、软件结构、声级计与声功率计等功能模块设计流程,最后给出系统实现。该仪器以LabVIEW为软件平台,采用USB9233为噪声数据采集卡,集普通声级计功能与压缩机标准噪声声功率级测试功能于一体,具有体积小、不需电源、精度高、快速给出评价结果的优点。该仪器还可应用于工业过程中需要噪声声压级或声功率级测量的众多场合。

大型机电设备的声功率级在典型工况下的测试是噪声测试的难点，为此以声强法测试技术为手段，研究了大型风力发电机在生产环境中的噪声声功率级测试方法。通过理论分析和实际测试，研究了离散点声强测试和扫描声强测试两种基本方法以及子面分离测试的理论基础。在对设备的声辐射表面采用两种基本方法进行整体测试的同时，比较了将设备噪声辐射面划分为若干个子面的分离测试方法。结果表明，对于大型机电设备采用离散点法和扫描法都能满足工程测试精度的要求，采用子面分离测试同样能达到整体测试的结果。同时，利用子面声强测试的结果还可以对多声源设备中的各组合声源进行声功率级排序，确定多声源设备的主要噪声源。

首先给出吸气管道内噪声源辐射声场和管道入口流场的数值计算方法,再进行试验考核,最后给出辐射声压的指向性系数图.利用这些图就可方便地得到吸气管道内风机辐射声功率级和声压级的关系.

在声学研究分析的基础上，阐述了内燃机噪声测试室的工程设计要点，论证了噪声测度室与试车室内用的可行性。

为探究改变叶顶间隙对矿用对旋式轴流风机气动噪声的影响，建立不同叶顶间隙的风机三维模型，并结合风机性能试验验证模型的正确性。利用Fluent对风机进行定常模拟、非定常模拟和噪声预估，分析了声功率级和声压级随叶顶间隙的变化情况。结果表明:叶根与轮毂交界处、叶顶间隙处和相邻两叶片中间部位的声功率级随间隙的增加而增大，且叶顶处吸力面声功率级高于压力面。不同间隙下风机的A级声压值总体上呈先急剧下降后上升再逐渐下降的趋势，间隙变大后，风机在各监测点处的A级声压值随之增大。与高频处相比，间隙对中低频处的A级声压值影响更加显著。

为研究动车组司机室空调蒸发器的噪声响应，建立某型司机室分体式空调蒸发器的计算流体动力学模型，采用FLUENT中的大涡模拟（large eddy simulation，LES）计算瞬态气动流场。对瞬态流场数据进行傅里叶变换，得到空气流场的频域数据。基于流场频域数据，采用Virtual.Lab的边界元法计算蒸发器的气动噪声，采用声压法计算蒸发器的辐射声功率，并与测试结果进行对比分析。结果表明:蒸发器出口位置气动噪声最高，最大声压级高于56 dB;最大声功率级出现在125~400 Hz的低频段;声功率级随着频率的增加逐渐降低，但在5000 Hz的高频辐射中声功率级仍然超过55 dB，这表明空调蒸发器气动噪声属于宽频噪声;计算结果与测试结果吻合良好，验证声压法计算空调蒸发器气动声功率可行。

对比了我国《实用供热空调设计手册》所用噪声计算方法与美国ASHRAE,英国CIBSE guide以及日本《空气调节·卫生工学便览》中所列方法。通过算例计算重点比较了中美两国手册在直管段气动噪声,弯头气动噪声,三通气动噪声和末端风口处气动噪声及各部件处噪声衰减计算上的异同。最终,除直管和弯头处噪声衰减以及声学指向性系数的计算略有出入外,主要差异集中于三通处气动噪声的计算。

由于减压元件的节流作用,流体流经减压阀时压力降低,湍动程度增加,易引发剧烈噪声。在减压阀后设置降噪孔板是一种常用的降噪方式,具有经济简便,降噪效果优良的特点。提出一种球形降噪孔板,研究球形降噪孔板的设置方向及其锥角对过热蒸汽的流动特性和噪声声源的影响。借助Fluent软件,采用k-ε和宽频噪声模型,对在直角形多级套筒式减压阀后设置降噪孔板的流道进行数值模拟。在相同工况下,分析过热蒸汽的流动情况及声功率级,研究不同结构降噪孔板的降噪性能,为减压阀降噪措施的研究提供参考。

阐述了声强测量的基本原理与声场指数的作用。以一台2XZ-4A型旋片真空泵为测试对象,通过比较传统声压法与扫描声强法的测量结果,证明声强技术在旋片真空泵声功率级的测量中具有足够高的精度,能够在任何环境下准确评价泵产品的噪声性能,克服了声压法易受环境影响而要进行数值修正的缺点。该方法在噪声测量中具有很高的实用价值。

该文主要研究冲击式气扳机空转噪声测量结果的不确定度评定,按照标准JB/T8411-2006《冲击式气扳机》和GB/T 5898-2008/IS0 15744：2002《手持式非电类动力工具噪声测量方法工程法（2级）》要求,在半消声室中对冲击式气扳机噪声的A计权声功率级测量结果进行不确定度评定,验证了噪声检测方法的合理性与设备检测精度,同时为冲击式气扳机噪声测量结果不确定度评定提供参考.