基于制冷型320×240凝视焦平面阵列探测器，设计了30x中波红外大倍率连续变焦光学系统。详细介绍了连续变焦光学系统的选型及其初始结构的计算方法。系统采用硅和锗两种普通红外材料，通过引入非球面校正系统轴外像差，实现了30-900rmn的连续变焦，F数为4，工作波段为3．7～4．8μm，满足100％冷光阑效率，在空间频率为16lp／mm处，系统MTF值大于O．5。系统具有变倍比大，结构紧凑，光学总长短和全焦距范围内像质好，分辨率高等优点，满足设计要求。

介绍了同步辐射光束线中，超环面聚焦镜四点压弯装置的机械压弯原理，建立了四点压弯装置的数学模型．针对压弯柱面镜子午方向微小（最大挠度为10^-2mm级）弯曲变形，给出理论圆弧线与实际压弯挠曲线之间误差非线性函数，采用CAE技术对误差函数的求解，优化了压弯点力学参量l，使误兰函数取值最小．最后通过北京中能辐射光束线中超环面聚焦镜的工程实践，验证了优化设计的正确性．

通过分析可知，转镜的晃动不影响干涉图的调制度，但会带来干涉图周期的变化．通过研究晃动带来干涉图的周期变化，可找到晃动的容限，结果表明：转镜式干涉光谱仪对转镜的晃动不敏感，用同样的方法可以确定转镜转速误差的容限，转镜对转速稳定性有着较高的要求，转镜式干涉光谱仪中的反射镜不是动件，安装时的倾斜对干涉图的调制度和相位都有影响，通过计算，这种影响可得到反射镜的倾斜容限。结果表明，转镜式干涉光谱仪对反射镜的安装准确度有很高的要求。

指出判读仪有三大核心问题，判读误差，输出误差和控制的正确性，简要地介绍了判读仪的“口”字调整，“田”字检验，以及“＋”标定和判读误差的“井”字校正方法，最后给出了一个例子 。

本文从理论上分析了聚焦双晶单色器的双晶在不同方向偏离理想位置所引起的双晶Ｂｒａｇｇ角偏差△θ，为设计研制单色器双晶的安装精度或微动调试精度提供了理论依据，从而达到提高单色器性能的目的。

针对第三代同步辐射装置光束线中的双晶单色器，分析了引起直接水冷却晶体面变形的原因，提出直接水冷却异型晶体结构，并用有限元方法进行数值模拟分析，得到晶体面形误差，并提出优化面形精度的方法。结果表明，在热负载、装夹力、真空负压和水流压力下，水冷却异型晶体在热源辐照区弧矢向和子午向平均面形误差RMS值分别达到1″和0．6″。

分析了弧矢聚焦晶体弯曲原理及柔性铰链运动方程,阐述了弧矢聚焦晶体柔性铰链压弯机构的原理,同时提出了抑制子午形变的有效方法.该压弯机构在5-20keV能量扫描范围内,弧矢聚焦比为31,聚焦曲率相对误差<0.75%,聚焦光斑弥散为25%,在10keV时聚焦面形误差<2".

介绍了北京同步辐射装置中能X射线光束线(BSRF-3B3)中的压弯聚焦镜;在分析重力带来的面形误差的基础上,给出了重力平衡的方法;建立了修正前和修正后的柱面镜面形误差的数学模型,并通过优化计算,找出了最佳平衡力的作用点和大小.实施重力平衡后,压弯泵系统自重引起的面形误差可以大大减小.

对转镜式高速干涉光谱仪的基本原理进行了介绍,给出了无晃动和有晃动两种情况下,轴上和轴外光线的光程差公式,并对结果进行了初步分析,发现晃动将使光程差大小发生变化,但不改变轴上光线零光程差的位置.光程差的非线性是转镜式干涉仪的天生缺陷,它和转镜的折射率、工作角等参量有关,使非线性最小可得出最佳折射率为2.9左右,从光程差误差的容限可以计算出对工作角的要求,折射率为最佳时,工作角可达13.3°,根据对非线性的分析结果,给出了转镜主要参量选择的原则.

转镜式傅里叶变换光谱仪中光程差非线性带来了干涉图周期变化和相位误差,对非线性的拟合法补偿利用采样得到的干涉图进行重构,得到不含相位和周期误差的干涉图,再按照均匀采样函数对干涉图进行二次采样,消除非线性光程差对复原光谱的影响.经过二次采样的干涉图不含周期和相位误差,可以直接使用现有的软件进行光谱复原.计算机仿真实验证明这种方法行之有效,且利用4次多项式拟合干涉图效果更好.