提出了一种识别线性时变结构瞬时频率的方法。先将二阶振动微分方程改写为一阶状态方程;再利用Daubechies小波尺度函数,对结构的自由响应信号进行投影,并基于尺度函数的正交性,将状态方程解耦为线性代数方程组;最后求解方程组确定等效的系统转移矩阵,通过特征值分解识别出系统的瞬时频率。以悬臂梁和三自由度密集模态结构为仿真算例,识别了突变、周期变化和线性变化三种情况下的结构瞬时频率,从而验证了该方法的正确性和有效性。

提出一种利用搭扣带的分布式粘弹性单元结构特性设计阻尼器的新思路，并设计制作出尼龙搭扣阻尼器，分别通过载荷一位移特性试验和动态特性试验，获得尼龙搭扣阻尼器的载荷一位移特性曲线和幅频特性曲线。试验结果表明，尼龙搭扣阻尼器载荷一位移曲线呈显出明显的迟滞特性，能有效消耗振动能量而起到减振作用；用半功率带宽法得到阻尼器共振情况下的阻尼比。实验结果表明，该阻尼器的阻尼系数较大，体现尼龙搭扣阻尼器良好的阻尼特性及减振性能。根据阻尼器的非线性力学特性，建立这种粘弹性阻尼器的力学模型，对阻尼器迟滞恢复力模型的非线性参数进行识别，取得很好的识别精度。结果表明建立的力学模型能很好地反映阻尼器的动力学特性。

基于状态空间和小波理论提出了时变系统的参数识别方法。该方法将线性时变系统的二阶振动微分方程转化为状态空间里的一阶微分方程组，再对系统的自由响应数据进行小波变换，利用小波尺度函数的正交性，又将一阶微分方程组的求解转化为线性代数方程组的求解问题。识别出等效的系统转移矩阵，再利用特征值分解，可以得到系统的模态参数，然后将等效的系统转移矩阵与实际物理模型中的质量、刚度和阻尼矩阵对照，识别出系统的刚度和阻尼矩阵。以4层楼房剪切模型为例，对突变、线性变化和周期变化3种情形下的时变参数进行了识别，仿真算例验证了该方法的正确性和有效性。

截面均匀的梁、管道等细长结构在工程中有着广泛应用,这类结构具有沿结构伸展方向长距离传递机械波的波导特性,称为波导结构。此类结构通常包含联结件、支撑件等不连续点,这些不连续点的动力学参数,如质量,刚度,阻尼等,是波导结构动力学建模的关键参数。由于实际不连续点结构复杂,往往需要用实验方法确定其动力学参数。基于行波分析方法,建立了波导结构不连续点的动力学参数与不连续点处的反射、透射系数之间的一般性解析关系式。根据此关系式,提出了通过测量有效频率范围内的不连续点处的反射、透射系数,结合最优化曲线拟合,进行不连续点动力学参数识别的方法。以无限长梁附加质量块不连续点为例,用该方法测量附加质量块的质量和转动惯量参数。蒙特卡罗法仿真结果表明,该方法受测量噪声的影响较小。用该方法对不同附加质量...

介绍了运用模态分析技术进行挠性转子动平衡参数识别的方法。不必加试重只需一次升速，将动不平衡量视作轴系的模态参数，根据转子的振动响应运用模态分析技术确定轴系的各阶模态不平衡量。对该方法进行的试验验证表明，运用模态分析技术进行挠性转子动平衡参数识别有效可行。

外圆车削加工TC4钛合金过程中,再生型颤振会在工件表面留下不规则的振纹,严重影响了钛合金的表面加工质量。考虑外圆车削动力学参数的影响,建立了外圆车削TC4钛合金再生型颤振动力学模型。在KDN数控车床上进行动力学参数识别试验,将试验结果代入所建模型解析解中,利用MATLAB软件绘制外圆车削稳定性叶瓣图并得到外圆车削加工TC4钛合金的极限切削深度为0.5532 mm。进行外圆车削试验,对试验结果进行时域分析以及粗糙度分析。试验结果表明:当切削深度小于0.5532 mm时,无论转速取何值,车削都相对稳定;当切削深度大于0.5532 mm,但与转速构成的点位于叶瓣图曲线下方时,其振幅平均值、粗糙度较小,与前者相差不大,车削稳定;当切削深度与转速构成的点位于叶瓣图曲线上方时,与叶瓣图曲线下方相同转速的点对比,其振幅平均值增大了1倍左右,粗糙度值增大了31%...

为解决磁流变阻尼器Bouc—Wen模型参数识别方法复杂、不易实现的难题，采用Matlab中的Simulink Design Op—timization工具，在Simulink中搭建Bouc—Wen模型，利用磁流变阻尼器力学特性试验得到的试验数据，对Bouc-Wen模型进行参数识别。结合各参数的物理意义对得到的识别结果进行分析．，确定出阻尼力调控参数，并在Matlab中进行线性拟合，得到其与电流的函数关系。最后搭建考虑阻尼力调控参数的Bouc—Wen仿真模型，用不同幅值和频率的正弦激励进行仿真．并将仿真结果和试验数据进行对比。结果表明：仿真结果和试验数据能够很好的吻合，得到的参数满足要求。

为了获得准确的时变物理参数以便于建立模型和故障诊断,将基于Hilbert变换的方法用于裂纹叶片的参数识别。将裂纹悬臂梁的一阶弯曲振动简化为一个具有时变刚度和阻尼的单自由度系统,并搭建实验台,用Hilbert变换分析实验测得响应信号和激励信号得到时变刚度和阻尼,实验结果验证了该方法的有效性。根据识别结果进一步对原有物理参数模型进行修正,并在一定范围内研究新模型中参数随外界条件的变化情况。数值计算结果表明,由修正后的模型得到的系统响应特性与实验观察到的现象一致。

针对同时含有非线性刚度、非线性阻尼的振动系统,提出了两类参数识别方法。第一类方法是基于非线性振动系统中的振幅跳跃现象,通过跳跃点的测量得出振幅跳跃点的激励频率和幅值,用谐波平衡法识别出非线性振动系统的非线性刚度、非线性阻尼参数。第二类方法是涉及时域响应,通过希尔伯特变换获得非线性系统自由振动的响应幅值和相角,结合双非线性振动系统在瞬态激励下的解析解,获得系统的非线性刚度和阻尼。以非线性刚度非线性阻尼隔振系统为例,通过数值模拟对给出的两类参数识别方法加以验证,并对结果进行较比,识别参数相吻合。可以为实验条件下,含非线性刚度、非线性阻尼隔振系统的参数识别提供理论指导。

通过对叶片式减振器的结构进行分析,建立了叶片式减振器的液压模型.结合对试验台结构非线性的分析,提出了一套对叶片式减振器示功图试验曲线进行数据处理的方法.对处理结果进行多项式拟合,可以识别出该减振器的液压参数,不同温度的减振器试验数据和利用拟合参数的计算结果对比,证明了所得参数的有效性;这些参数为该减振器的工艺改进和可控性改造提供了依据.