采用高阶各向异性ｋ－ε模型（ＭＡＫＥ）和标准ｋ－ε模型（ＳＫＥ）对实验离心叶轮内设计工况下的三维湍流流场进行了数值计算，并与采用ＬＤＶ测量系统测得的实验结果进行了比较，结果表明：两种模型均能模拟出设计工况下离心叶轮内气流的流动变化及二次流动现象，但由ＳＡＫＥ模型考虑了旋转和曲率在流动过程中的影响，故在气流的分布趋势，流动方向的变化等方面，与实验值更接近。

利用激光多普勒测速仪（LDV）测量系统测量了3个不同的工况下离心风机直板型叶片扩压器内部的三维速度场，并对叶片扩压器内部流场及其随流量变化的规律进行了分析．同时，在实验测量的基础上对整个实验风机进行了非定常数值模拟，并对比分析了扩压器内部及其上游流场的数值计算和实验结果．结果表明：数值结果与实验结果吻合得很好；沿着扩压器的流道方向气流的速度逐渐减小，非定常速度脉动也逐渐减弱，非定常速度脉动的频率和叶轮的叶片通过频率一致；随着流量的减小，扩压器的扩压能力逐渐增强，扩压器叶片压力面附近的低速区逐渐减小，扩压器上游及内部流场受蜗壳的盘、盖侧空腔影响逐渐增大．

为研究表面粗糙度（Ｒ）对疲劳强度（△σ）的影响，从Ｆｒｏｓｔ规律△σｍａ＝Ｃ和稳态疲劳门坎关系△Ｋ（ｔｈ）＝２△σ（ａ）（１／２）出发，导出了临界粗糙度的凹槽深度Ｒ０＝Ｃ／△σ０ｍ和长、短裂纹交界点的深度ａ２（ｍ－２）＝（△Ｋ（ｔｈ）／２）（２ｍ）／Ｃ２，当Ｒ小于Ｒ０时，△σ稳定在一极大值△σ０。；当Ｒ在Ｒ０和ａ２之间时，△σ＝（Ｃ／Ｒ）（１／ｍ）；当Ｒ≥ａ２时，△σ＝△Ｋ（ｔｈ）／（２（Ｒ）（１／２））．利用固有裂纹长度ａ０＝（△Ｋ（ｔｈ）／２△σ０）２，可以得到定量关系：ａ０ｍ＝Ｒ０２ａ２（ｍ－２）．计算结果表明其关系与实验结果吻合很好．

<正> 某厂合成气压缩机高压缸是参照引进设备测绘设计制造的。装机运行三年后发生第一级叶轮断裂，机组起火事故，造成重大经济损失。为找出事故原因，我们进行了调查、检验和分析，并用故障树方法对结果进行了总结，本文就主要分析情况介绍如下。

作者采用五孔气体动力探针对离心风机梯形截面蜗壳内流场进行了测试，得到蜗壳内气流参数的实际分布。本文就此进行了初步分析，其结果对蜗壳的设计和改进有一定的参考价值。

本文介绍了风机蜗壳的宽度及叶轮与蜗壳轴向相对位置的变化对风机性能的影响。根据试验分析,得到最佳宽度范围和轴向位置的合理匹配。

对矩形截面蜗壳内流场的测试表明:蜗壳进口气流参数沿圆周不同,蜗地壳外壁曲率对蜗壳内流动形式起主要作用,周向速度分量的分布不符合等环量理论。

对压缩机构件常用材料的缺口疲劳强度进行了测量,导出了疲劳应力集中系数与缺口和材料的关系:测量结果和计算值符合很好,相对误差小于10%。讨论了缺口疲劳强度的本质。这对压缩机材料及相应材料的疲劳设计有指导作用。

利用五孔探针对小流量工况下离心通风机大宽度矩形截面蜗壳内部的三维流动进行了详细的测量,给出了蜗壳螺旋通道部分的3～8个横截面内比较清晰的时均速度、静压和总压的分布图形.结果表明,在小流量工况下,蜗壳内部的二次旋涡在蜗舌处就开始形成,在一个横截面内,由开始有1个涡发展成2个、甚至3个涡;速度沿径向的分布与动量矩守恒规律有比较明显的差别,特别是蜗舌附近区域的速度和压力分布与通常的分析有很大不同;蜗壳内的损失可初步归纳为4种:二次流损失、内泄漏损失、冲击损失和磨擦损失;在小流量工况下,二次流损失和内泄漏损失相对最为严重.