对水力测功器转子的承载过程进行了仿真研究.用有限元方法分析了转子在过盈配合、温度影响以及惯性力和液体压力同时作用时产生的应力.通过分析计算,找到了引起转子破坏的原因以及转子承载过程中最佳过盈量.

针对大空间环境的温湿度采集问题，提出基于无线传感网络技术的多点温湿度采集系统。以CC2430为主控芯片，采用ZigBee协议，通过星型网络实现主从节点之间数据的采集和传输，利用串口通信技术与上位通信，通过LabVIEW实现无线系统的数据处理与显示。

极紫外望远镜工作波段与可见光波段相差近两个数量级，其工作波段的衍射极限很低，达到30．036″，使该波段望远镜角分辨率的检测很困难。本文介绍了一种极紫外望远镜角分辨率的评价方法。该方法利用通用可见光波段面形检测仪器，检测出极紫外望远镜光学元件面形误差和装调误差，将检测到的与波长无关的Zernike系数代入光学设计程序，计算出极紫外望远镜工作波段的点扩散函数和环绕能分布，进而计算出望远镜在极紫外波段的角分辨率。实验结果表明，极紫外望远镜的角分辨率可以达到0．18″。该方法是一种快捷、有效的极紫外波段成像仪器的评价方法。

基于三维轴对称模型的弹性理论方法对螺栓连接中被连接件进行了建模,用均匀分布的环形力来模拟螺栓头部对被连接件的作用力,给出了被连接件的刚度的理论解析.实例计算结果表明提出的计算方法具有较高的精度.得到的被连接件刚度计算方法不需要进行太复杂的运算,适合螺纹连接设计中较为准确地计算被连接间的刚度,具有较好的工程实用性.基于三维弹性理论解析解的方法对被连接件的刚度进行求解,不需假设应力分布,也不需要对最佳的半锥角进行实验或有限元统计.

极紫外太阳望远镜（EUT）作为高分辨率空间成像仪器，其检测水平的高低直接影响EUT成像质量。在完成EUT的装调工作之后，对其成像质量进行了检测。具体方法是将分辨率板置于平行光管的焦点处，由可见光照明该分辨率板，透射光经平行光管后成为平行光束并充满待测EUT人瞳，再经EUT成像在CCD相机上，根据所得图像来判断待测望远镜分辨率。实验结果表明，EUT在可见光波段（λ=570nm）的分辨率为1．22″，接近此波段的衍射极限（1．20″）。根据可见光检测结果估算出EUT工作波段的分辨率可以达到0．32″，能够满足设计要求。

文章就采用液力方式传动的液力变矩器—变速箱系统常见故障的检测一般步骤和分析方法进行了阐述 ,其源于工作实践中的经验积累 ,不失为液力变矩器—变速箱系统故障检查和分析的常规方法 ,可供使用和维修该种传动系统的相关人员在实际工作中参考。

描述了在MATLAB/Simulink环境下建立计算机模型的过程,并提出了最优PID(比例-积分-微分)和模型预测控制器。生成的模型用于控件设计。提出了最优PID和模型预测控制器(MPC)。通过搭建该系统用于综采工作面超前支护,试验结果表明,该系统工作可靠,可以有效的将综采工作面沉降率降低到10 mm/d,且更早达到地质稳定。

为了实现满灭火剂条件下灭火弹仍具有良好的飞行稳定性,满足发射距离要求,综合考虑灭火炮尺寸和各项参数指标,设计了分瓣式灭火弹结构和外形,并对灭火弹的内、外弹道进行了计算;采用CFD仿真软件对灭火弹气动性能进行了评估,分析结果表明:由于尾翼长度过长,稳定性余量较大,但灭火弹所受到的气动阻力也较大,进而影响了灭火弹的飞行距离,灭火弹弹身至尾翼的收缩段形成了分离尾涡,可通过缩短尾翼长度来提高飞行距离。最后进行了发射试验,试验结果表明,灭火弹总体结构设计合理,也印证了上述仿真分析结果。

根据实际参数计算灭火弹的受力情况,采用有限元分析软件对弹体的发射强度进行分析。结果表明:灭火弹最大应力位置位于弹头与分瓣弹身的边缘处,最大等效应力小于105 MPa;灭火弹最大塑性变形为0.010715 mm,总变形为0.9659 mm,均能够满足发射强度要求。进行发射试验结果表明:灭火弹工作正常,出膛后灭火弹未发生零部件破损,验证了结构设计的合理性。

该文主要论述了射流管电液伺服阀在全尺寸飞机结构静力/疲劳试验机中的应用研究。介绍了射流管电液伺服阀的结构、工作原理飞机静力/疲劳试验系统的结构。阐述了射流管电液伺服阀在飞机静力/疲劳试验系统中应用的优点。并说明了射流管电液伺服阀在试验中的应用效果。