为了探究激光表面重熔对退火态70Mn钢拉伸性能的影响,在扫描速率10mm/s、功率400W和氩气保护的条件下,制备了“条纹型”“网格型”和“混合型”图样的重熔拉伸试件;获得了激光重熔区的显微组织、不同图样试件的拉伸性能及其断口微观形貌。试验结果表明“条纹型”和“混合型”重熔图样未对退火态70Mn钢的抗拉强度产生明显影响,而“网格型”重熔图样试件的抗拉强度降低了8.4%;不同重熔图样对屈服强度无明显影响;与光滑试件相比“条纹型”图样对伸长率几乎无影响“网格型”试件的伸长率降低了16.96%“混合型”试件的伸长率降低了9.11%。

利用金相显微镜、扫描电镜与拉伸试验机,研究了变质温度对Al-5Ti-1B和Ce细化变质的ZL114合金显微组织和拉伸性能的影响。结果表明变质温度升高,α-Al晶粒先减小后增大,共晶硅分布逐渐均匀,团聚程度减弱;断口表面块状共晶硅和撕裂棱数量先减少后增多,断裂方式始终为脆性断裂;抗拉强度和延伸率先增加后降低,变质温度为720℃时,抗拉强度和延伸率达到最大值,分别为176.3 MPa和5.76%。

SUP9A钢板弹簧在台架疲劳试验中出现断裂,为分析开裂产生的原因,寻找预防措施,采用断口观察、化学成分测试、力学性能测试、微观组织检验等方法对开裂样品进行检验和分析。结果表明热处理时产生的裂纹是钢板弹簧疲劳试验断裂的主要原因;由于原材料中存在网状铁素体和晶粒粗大,为此在淬火过程中产生裂纹,因此应制定严格的原材料验收标准,提高原材料质量。

主要研究时效工艺对7475铝合金薄壁管材电导率的影响，以及电导率与管材抗应力腐蚀的关系。通过一系列试验研究表明，随着时效时间的延长，管材电导率逐渐提高，但力学性能却逐渐降低，而电导率提高的同时，管材抗应力腐蚀能力有所提高。为了满足管材的使用性能，需选择合理的时效工艺参数。

研究了热处理工艺对ＺＡ２７合金组织、力学性能及冲击韧性的影响。结果表明，热处理工艺对ＺＡ２７合金的显微组织、力学性能有一定的影响，获得综合力学性能最佳的工艺为３６０℃×１４ｈ固溶处理后空冷。

对直径为＋95mm的ti-662钛合金棒材进行了热处理试验，研究了固溶和时效温度对其力学性能的影响。结果表明，时效温度600℃时，随同溶温度的升高，硬度、抗托强度及屈服强度提高，伸长率和断面收缩率减小；固溶温度为880℃时，随时效温度的升高，抗拉强度和屈服强度减小，伸长率和断面收缩率增大．热处理工艺为880oC×1h，WQ＋600oC×4h，AC时，材料的硬度、强度和塑性达到最佳匹配。

通过常温力学性能测试、差热分析及显微组织结构分析，研究了40mm厚的Al-4.3Zn-1.4Mg合金板材在不同固溶制度处理下的力学性能和显微组织。确定了试验合金适宜的固溶处理制度为470℃保温40min。

为确定合理的多段渗氮工艺，以尿素为渗氮剂，采用密封罐法对35CrMo钢进行多段渗氮处理，并利用金相显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计和化学工作站研究了由不同阶段渗氮工艺制备的氮化层的显微组织、显微硬度和耐蚀性能。结果表明：采用三段渗氮工艺（520℃×3h＋600℃×2h＋520℃×1h）制备的渗氮层最厚，其氮化层组织主要由Fe—Cr相和Fe3N相组成，表面硬度较高，耐蚀性最好。该三段渗氮工艺符合氮化规律，增加了渗氮层厚度，提高了硬度和耐蚀性能。

采用自回火方法热处理的钢锹产品在施工现场出现了批量断裂的现象，应用扫描电子显微镜观察断口．金相显微镜分析显微组织，洛氏硬度计测量硬度值。结果表明：混凝土施工现场断裂钢锹的金相组织是马氏体与少量的回火马氏体，产品强度硬度高、塑性韧性低、易脆断，原因是应用自回火热处理工艺时，淬火的冷却时间长，产品温度下降多，余热未能使产品达到自回火温度；钢锹断口为沿晶断裂，能谱分析发现晶间存在夹杂物，夹杂物的聚集进一步削弱了材料晶间结合力，促进材料脆性化。河沙施工现场断裂钢锹的金相组织为铁素体与马氏体，该组织不适宜做工具产品，其断口微观形貌由准解理、韧窝、孔洞构成。

采用较大光斑的激光束对65Mn弹簧钢表面进行淬火。通过金相显微镜、显微硬度计等实验仪器研究65Mn弹簧钢在经过激光淬火后显微组织和显微硬度的变化。实验结果表明经过激光淬火之后,65Mn弹簧钢表面出现一层显微硬化层,其显微组织主要有大量细小的针状马氏体和弥散的碳化物;硬化层深度约为300μm,硬化层硬度为772.5~978.5HV0.2,约为基体的4.2~5.4倍。