纯滚动单圆弧齿轮是在圆弧齿轮基础上发展出来的一种新型的齿轮传动,具有仅在节点处啮合的特性。为获得纯滚动单圆弧齿轮弯曲应力计算公式,从统计学角度,利用正交试验法对纯滚动单圆弧齿轮啮合过程中的弯曲应力进行分析。首先利用Pro/E对纯滚动单圆弧齿轮进行参数化建模,导入到ANSYS Workbench进行仿真研究,然后对试验数据进行了方差分析,得出了各因素对指标影响的主次顺序;并通过逐步回归分析法建立了纯滚动单圆弧齿轮的弯曲应力计算的强度模型。

关于面齿轮弯曲强度计算尚未见到解析计算方法与公式的相关文献。为此,基于齿面接触分析原理,推导弯曲力臂长度计算公式,参考锥齿轮弯曲强度计算标准(ISO 10300(3)2014),提出非正交斜齿面齿轮齿根弯曲强度解析计算方法。以某一参数面齿轮传动副为例,利用Abaqus有限元软件进行齿根弯曲强度计算,提取非正交斜齿面齿轮齿根弯曲应力值,将有限元结果与解析计算的结果进行对比,两者误差为8.5%左右,表明提出的非正交斜齿面齿轮齿根弯曲应力计算方法正确可行。研究工作解决了面齿轮弯曲强度计算尚无解析计算公式问题,在进一步细化完善后,有望形成基础的面齿轮弯曲强度设计计算公式。

本文从中性轴和对称轴的概念、弯矩图的绘制及正负的确定、提高弯曲强度的主要措施等几个方面介绍了直梁的弯曲,并提出了应注意的问题。

用微机械悬桥法研究低应力氮化硅薄膜的力学性能.对符合弹性验则的微桥进行测试,在考虑衬底变形的基础上,利用最小二乘法对其载荷-挠度曲线进行拟合,得到低应力low pressure chemical vapour deposited (LPCVD)氮化硅的弹性模量为314.0 GPa±29.2 GPa, 残余应力为265.0 MPa±34.1 MPa.探讨梯形横截面对弯曲强度计算和破坏发生位置的影响,得到低应力氮化硅的弯曲强度为6.9 GPa±1.1 GPa.对微桥法测量误差的分析表明,衬底变形、微桥长度和厚度的测量精度对最终力学特性的拟合结果影响最大.

在机械工程中如何提高梁的弯曲强度以增大梁的承载能力,本文将介绍常采用的提高梁的弯曲强度的几种方法,这些方法的应用将为机械工程中梁的合理设计提供理论依据。

为了获得真实的面齿轮过渡曲面,推导了当插齿刀顶部为圆角时的过渡曲面方程.针对面齿轮齿面结构的特殊性,提出了有限元模型的"网格筛选法",纠正了单元形状的扭曲现象.以轮齿接触分析(TCA)为基础,采用三维接触有限元方法计算了面齿轮副的啮合过程中及其它参数变化时弯曲应力的变化.计算发现名义压力角参数和面齿轮轴向调整对弯曲强度都有重要影响.

在圆柱齿轮设计中,传统设计方法与设计步骤存在着许多不妥之处,设计步骤只是追求一次性设计成功,设计结果单一且仅仅可行。本文力求设计的齿轮机构传动性能最好、齿轮啮合重合度大,同时追求齿轮结构紧凑、体积小、重量轻,加工制造方便。本文对传统设计方法与设计步骤进行了改良,并以直齿圆柱齿轮设计为例,列举了国内教科书中相同的设计例题,通过新旧设计方法、设计步骤、设计结果的对比比较,充分体现了新方法的优越性。

齿轮强度标准在行业中贯标率较低,使得基于不同标准得到的齿轮产品设计结果缺乏通用性.以应用较广的ISO10300-2014和ANSI/AGMA2003-B97标准为对象,研究弧齿锥齿轮接触与弯曲强度计算标准的差别,探讨两种标准中各设计量与修正系数的定义方法、取值及对轮齿强度的影响.设计多组算例比较两种标准下齿形与工作参数对接触和弯曲强度的作用,并通过有限元接触分析对其进行验证.结果表明,由于参数的定义和取值不同,两种标准计算的接触与弯曲强度差别较大.有限元接触分析与两种标准的计算值比较显示,综合考虑材料的疲劳强度极限与齿轮结构强度,结合接触和弯曲强度的安全系数来评估弧齿锥齿轮的承载能力更为合理.

对张力辊的结构进行了分析,并对各构件进行了强度校核,为合理设计张力机提供了理论依据。

针对谐波式齿轮泵柔轮容易产生疲劳破坏这一问题，通过对柔轮进行疲劳强度及轮齿弯曲强度分析，推导出柔轮疲劳强度校核公式和轮齿弯曲强度校核公式，为新型齿轮泵的设计和开发提供了参考。