关于面齿轮弯曲强度计算尚未见到解析计算方法与公式的相关文献。为此,基于齿面接触分析原理,推导弯曲力臂长度计算公式,参考锥齿轮弯曲强度计算标准(ISO 10300(3)2014),提出非正交斜齿面齿轮齿根弯曲强度解析计算方法。以某一参数面齿轮传动副为例,利用Abaqus有限元软件进行齿根弯曲强度计算,提取非正交斜齿面齿轮齿根弯曲应力值,将有限元结果与解析计算的结果进行对比,两者误差为8.5%左右,表明提出的非正交斜齿面齿轮齿根弯曲应力计算方法正确可行。研究工作解决了面齿轮弯曲强度计算尚无解析计算公式问题,在进一步细化完善后,有望形成基础的面齿轮弯曲强度设计计算公式。

采用不同配筋率(0~1.20%)钢丝网片对混凝土外墙挂板进行增强增韧,通过四点弯曲强度-挠度曲线,结合混凝土试件开裂过程的试验现象,分析了配筋率对混凝土外墙挂板在弯曲荷载作用下不同阶段强度、挠度的影响规律。结果表明,试件的比例极限强度、破坏强度及其对应挠度均随配筋率的增加呈线性增加趋势,配筋率增至1.20%时,试件比例极限强度、破坏强度分别比空白试件提高了5.33倍、3.53倍,同时试件的比例极限挠度和破坏挠度分别提高了3.77倍和3.57倍。配筋率对试件非线性变形阶段的作用效果较准弹性阶段更为显著。通过对不同阶段强度及其对应挠度与配筋率的拟合分析,得出强度、挠度与配筋率的数学关系,为混凝土外墙挂板的高性能结构设计提供依据。

本文从中性轴和对称轴的概念、弯矩图的绘制及正负的确定、提高弯曲强度的主要措施等几个方面介绍了直梁的弯曲,并提出了应注意的问题。

用微机械悬桥法研究低应力氮化硅薄膜的力学性能.对符合弹性验则的微桥进行测试,在考虑衬底变形的基础上,利用最小二乘法对其载荷-挠度曲线进行拟合,得到低应力low pressure chemical vapour deposited (LPCVD)氮化硅的弹性模量为314.0 GPa±29.2 GPa, 残余应力为265.0 MPa±34.1 MPa.探讨梯形横截面对弯曲强度计算和破坏发生位置的影响,得到低应力氮化硅的弯曲强度为6.9 GPa±1.1 GPa.对微桥法测量误差的分析表明,衬底变形、微桥长度和厚度的测量精度对最终力学特性的拟合结果影响最大.

在机械工程中如何提高梁的弯曲强度以增大梁的承载能力,本文将介绍常采用的提高梁的弯曲强度的几种方法,这些方法的应用将为机械工程中梁的合理设计提供理论依据。

为了获得真实的面齿轮过渡曲面,推导了当插齿刀顶部为圆角时的过渡曲面方程.针对面齿轮齿面结构的特殊性,提出了有限元模型的"网格筛选法",纠正了单元形状的扭曲现象.以轮齿接触分析(TCA)为基础,采用三维接触有限元方法计算了面齿轮副的啮合过程中及其它参数变化时弯曲应力的变化.计算发现名义压力角参数和面齿轮轴向调整对弯曲强度都有重要影响.

在圆柱齿轮设计中,传统设计方法与设计步骤存在着许多不妥之处,设计步骤只是追求一次性设计成功,设计结果单一且仅仅可行。本文力求设计的齿轮机构传动性能最好、齿轮啮合重合度大,同时追求齿轮结构紧凑、体积小、重量轻,加工制造方便。本文对传统设计方法与设计步骤进行了改良,并以直齿圆柱齿轮设计为例,列举了国内教科书中相同的设计例题,通过新旧设计方法、设计步骤、设计结果的对比比较,充分体现了新方法的优越性。

对张力辊的结构进行了分析,并对各构件进行了强度校核,为合理设计张力机提供了理论依据。

根据电厂空冷岛减速机的故障现象，通过对减速机两级传动啮合的弯曲强度和接触强度的校核，分析了各级传动承载能力均衡性对齿轴损坏的影响，并进行了改进分析计算。经过实际现场替换应用，验证了分析的准确性。

采用低压渗透法制备SiC长纤维增强铝合金基复合材料(FRMMC)并检测其弯曲强度的性能。加压渗透时,渗透压强等于强化纤维间毛细管压强和黏性抵抗之和,文中通过纯Al粒子与熔融Al基合金接触后,形成空隙增加了强化材料间间距,从而降低其所需要的最小压强。通过不同尺寸的Al粒子与强化纤维混合,模拟计算并观测了当强化纤维与Al粒子尺寸的变化与SiC纤维在基体合金中分布的均一性关系。结果表明当SiC与Al粒子尺寸一致时,其实际弯曲强度与理论值相接近。当Al粒子尺寸小于纤维时,SiC纤维呈不均匀分布。此外,SiC/Al间的界面反应层没有降低复合材料的整体力学性能。