研制了一套高精度制冷工质溶解度实验系统，由自行开发的测控软件进行计算机实时测控．实验系统包括高精度温度测量系统（在253．15～363．15K范围内，测量的不确定度小于±14mK），高精度压力测量系统（在0～3．5MPa范围内，测量的不确定度小于±1．6kPa），高精度恒温水浴（293．15～363．15K），高精度恒温酒精浴（253．15～293．15K），真空及配气系统等．对283．15～348．15K温度范围内HFC-134a的饱和蒸气压进行了测量，并与标准值进行了比较，测量的平均偏差为0．54％．用此装置对制冷剂R22在吸收剂N，N-二甲基甲酰胺中的溶解度进行了实验研究，并同文献提供的数据进行对比，结果表明该实验系统具有较高的精度．

在一个具有精馏装置的自动复叠制冷循环试验台上对环保型混合工质,进行了不同配比的混合工质自动复叠制冷循环的试验研究,得到了组分对循环制冷温度、COP的影响关系.

通过引入不同以往MHV1混合规则的参考态,结合两参数通用状态方程,从两个方面对MHV1混合规则提出了相平衡预测的改进.关联结果表明,计算的结果与实验数据吻合的很好.将该模型与原MHV1混合规则(V/b为1.235)及取V/b为1的MHV1混合规则的计算结果进行了比较,结果表明,改进后的模型保持了原有模型对称体系良好的预测精度,同时,对于强级性气液相平衡体系的预测精度有了一定的预测.

在50—120℃和50—150℃范围内，采用非稳态热重法分别测定了甲醇和乙醇在活性碳中的有效扩散系数。实验结果表明，在测定的范围内，这两个工质对的有效扩散系数均近似遵从Arrhenius关系。在相同的温度下，活性碳／甲醇和活性碳／乙醇的脱附有效扩散系数均大于各自的吸附有效扩散系数。在相同的温度下，活性碳／甲醇的吸附有效扩散系数和脱附有效扩散系数均比活性碳／乙醇的大。

采用非稳态热重法测定了吸附制冷工质对13X-H2O的有效扩散系数。测量范围是：温度50～250℃，压力0.6～3．5kPa。实验数据表明，压力和吸附量在测量范围内对有效扩散系数的影响很小，可近似折算于有效扩散系数与温度的依赖关系——Arrhenius方程中。水分子的表面扩散是颗粒内扩散的主要控制因素。

提出了在混合工质制冷循环优化中应遵循的三条较为合理和切实可行的优化原则.在此基础上,采用定循环运行压比优化方法,在较为合理的外部约束条件下,对二元混合工质循环进行了优化计算,分析了各设计变量对循环性能的影响,并进行了实验验证.

本文从莫尔偏折技术的基本原理出发，结合镜片屈光度的概念，分别从泰伯效应与光栅遮光阴影原理相结合以及菲涅耳-基尔霍夫理论的角度推导了变形后的莫尔条纹倾角与被测镜片屈光度的关系。两种方法推算结果是一致的，即：镜片的屈光度与透过镜片后产生的莫尔条纹的倾角的正切成正比。对影响镜片屈光度测量误差的几个参量进行了讨论，理论分析表明，选用合适的光栅周期，设定合理的两光栅间夹角，莫尔偏折技术用于测量低屈光度及中高屈光度的镜片具有很高的测量精度。最后给出了测量单光镜片、非球面镜片和渐进多焦点镜片的莫尔条纹图，并进行了分析讨论。

介绍了制药厂空调控制系统的构成;根据不同的工艺要求提出了多种控制形式,以及所采用的控制设备的选型。