目的探索一种可行的建立包含真实螺纹形态的牙种植体即刻负载三维有限元模型的方法,为牙种植体即刻负载相关研究提供模型支持.方法采用三维机械设计软件SolidWorks在计算机上建立螺纹型牙种植体、局部下颌骨块三维实体模型,将实体模型导入ABAQUS有限元软件,采用过盈配合法模拟实现即刻负载种植体骨界面初始应力,定义界面摩擦系数.结果在计算机上建立了真实螺纹形态牙种植体、下颌骨块的三维立体即刻负载有限元模型,随着过盈量的增加,界面初始应力相应逐渐增加.结论采用过盈配合法可模拟即刻负载种植体骨界面的初始应力状态,所建即刻负载有限元模型为牙种植体即刻负载研究打下了基础.

针对采用过盈配合密封的发动机出水管管接头漏水故障率高的问题,通过对漏水故障件的拆解、分析,确定漏水的主要原因为人工装配过程不规范及管接头粗糙度不达标。采用出水管固定工装、提高管接头头部粗糙度要求、管接头压装工装等改进装配工艺,重新设计2种管接头新螺纹密封结构等优化措施,并进行装配工艺试验验证。验证结果表明:过盈配合密封方式受到装配过程、零部件一致性等因素影响较大,不建议采用;F型螺柱密封结构可靠,漏水故障率仅为0.6%,且无需涂胶,对零部件螺纹配合要求不高,可有效解决管接头漏水问题。

为研究容器的密封性能,以包装容器中金属密封件为研究对象,分析其配合面槽口倒圆半径、配合面截面厚度、密封槽高度、配合面倾角与表面摩擦系数等结构参数对其密封性能的影响。建立金属部件与塑料瓶口过盈配合的三维轴对称模型,基于弹性理论对配合模型进行理论计算、对比仿真分析结果,验证了分析模型的适用性。对密封金属盖的各参数影响情况进行了有限元分析,比较研究不同结构参数下的接触应力。金属盖结构参数中配合面倾角对最大接触应力影响较大,密封槽高度大于2 mm时配合面接触应力迅速下降后趋于稳定,接触应力随配合面槽口倒圆半径变化而上下波动,配合面截面厚度与表面摩擦系数对接触应力影响较小。为保证容器具有较好的密封性能,应适当改变金属盖配合面倾角大小,减小密封槽高度,获得更大的接触应力。

针对深海环境中的水压较高,水下连接器需进行湿式插合的需求,设计深海电信号连接器的动密封和水压平衡压力补偿结构。基于接触力学和材料力学中的悬臂梁结构理论,建立基于动密封前后两过程的连接器插合力数学模型,并通过ANSYSWorkbench仿真软件获取试验原始数据,并验证该尺寸插合力数学模型的正确性。通过正交试验设计分析过盈量和摩擦因数对插合力的影响,结果发现,当摩擦因数取0.21、过盈量取1.1mm时,动密封前过程插合力取最优。此外,采用多目标优化模型对冠簧结构和动密封后过程插合力进行优化,得到冠簧最佳尺寸、动密封后过程最佳插合力和最优化材料,为深海电信号连接器设计提供参考。

基于ABAQUS采用有限元分析法分析了主轴动态特性,主要研究了轴承预紧力和支撑跨距对主轴动态特性的影响,在同时考虑轴向预紧和主轴自重对轴承刚度的影响的情况下,计算得到不同预紧力和过盈配合下组配轴承的径向刚度,拟合了固有频率随轴承预紧力和支撑跨距变化的经验公式。结果表明：轴承预紧力相比过盈量对组配轴承刚度的影响更为明显。主轴系统的固有频率随轴承预紧力的增加而增大,相同的刚度下,轴承支承跨距的增加系统固有频率随之增大。

以汽车水泵用双列球轴承25BD4715DUM为例,在轴承外圈与皮带轮、内圈与轴过盈配合的条件下,对轴承安装后的径向游隙减小量和压出力进行分析,通过理论计算与推导得到双列球轴承原始径向游隙和压出力。

介绍了轴承的热装方法,通过计算分析了在过盈配合下热装轴承的加热温度范围,为以后装配过程中热装轴承温度提供了加热依据。

对过盈配合的装配,方法通常是加热使孔胀大超过过盈量然后把轴和套装配到一起。文中以不锈钢材料为例,对套筒进行热变形分析,然后用正交试验方法安排相关参数求解内孔变形量,最后对数据进行逐步回归分析,得到最大变形量和最小变形量的逐步回归方程,为加热装配提供一定的参考。

在过盈配合中由于配合表面过盈量的影响，常使装配后的套筒类零件发生轴类零件内径减小和孔套类零件外径增大。文中从理论上分析并推导出配合表面过盈量对筒类零件非配合表面尺寸的影响、并提供了理论依据。

柱塞阀是采用软密封结构的一种新颖阀门,该阀密封环与柱塞间密封过盈量的设计是影响密封性能和使用寿命的关键。通过对该阀密封结构的理论分析和试验研究,得出了计算过盈量的经验公式,该公式已在湖州第二阀门厂柱塞阀产品的设计中得到验证。