为解决榆济输气管道榆林首站2台离心式压缩机振动异常问题,利用状态监测技术,运用多种图谱对压缩机振动信号进行了综合分析,对机组气动性能进行了计算,确定了振动故障的原因是转子结垢导致的转子不平衡,同时对维修前后的数据进行了比对。在故障诊断的基础上对压缩机进行了拆解维修,机组振动恢复正常,验证了状态监测技术在离心压缩机维修中的实用性和有效性,该处理方案对今后同类设备诊断维修有一定的参考意义。

简述了以煤为原料生产甲醇的工艺流程,以及170万t/a煤制甲醇及转化烯烃项目合成气压缩机的研制过程,包括气动方案设计难点及解决办法、进排气蜗室及密封等定子组部件的结构优化设计。

超临界二氧化碳离心压缩机气动性能一直受到广泛关注。本文通过改变叶轮结构参数,对超临界二氧化碳离心压缩机叶轮气动性能进行了数值模拟,分析了叶片出口安装角和分流叶片长度对叶轮气动性能的影响规律。结果表明,随着叶片出口安装角的增大,叶轮的总压比和多变效率先增大后减小,且在叶片出口安装角为75°时叶轮气动性能最佳;随着分流叶片长度的增大,叶轮的总压比和多变效率先增大后减小,且在分流叶片长度系数为0.6时叶轮气动性能最佳。研究结果可为超临界二氧化碳离心压缩机叶轮优化设计提供理论依据。

为探讨小迷宫密封间隙设计条件下离心制冷压缩机性能变化规律,以离心制冷压缩机为研究对象,通过CFD方法对压缩机叶轮和迷宫密封内的流动进行模拟。研究结果表明:迷宫密封内的流体压力近似呈阶梯状降低;在叶轮入口流量相同时,随密封间隙增大,泄漏量和泄漏损失系数在小流量工况下增大的幅度较大;在同一密封间隙下,随着压缩机叶轮入口流量的减少,泄漏量和泄漏损失系数均增大;考虑密封后,压缩机的总压比和等熵效率都有所降低,且密封间隙越大,降低得越多,特别是在小流量工况下总压比和等熵效率下降更为明显,总压比最大降低了8.02%,等熵效率最大降低了4.6%。

为了给离心压缩机设备制造厂内整机静态泄漏试验提供思路,对石油化工行业离心压缩机用干气密封静态泄漏试验方案进行了分析。通过比较不同标准对干气密封本体静态泄漏试验和组装后离心压缩机整机静态泄漏试验的要求,分析不同标准对静态泄漏试验的关注点和严格程度。结合离心压缩机设备制造厂的实际经验,针对不同型式的干气密封结构,为离心压缩机设备制造厂提供具备可操作性、同时满足标准要求的离心压缩机用干气密封静态泄漏试验方案。通过分析发现,当前最新版API 692 (印)Dry gas sealing systems for axial,centrifugal,rotary screw compressors and expanders(正)内容非常严谨、试验要求十分明确,完全可以指导离心压缩机设备制造厂进行干气密封和离心压缩机的静态泄漏试验;同时对标准中未明确规定但在设计阶段应关注的问题给出了建议。分析结果可为干气...

为切实保障离心压缩机运行平稳性,可在压缩机结构基础上配合使用干密封技术手段。通过加大密封管控力度,能够切实提升离心压缩机运行节能效果,确保离心压缩机能够在提升产品整体生产效率中发挥出重要作用。针对此,本文首先概述离心压缩机发展进程,提出干密封原理与干密封结构。分析导致干密封失效的原因,制定干密封在离心压缩机中的应用管控机制,以期为相关工作人员提供理论性帮助。

以SIMPLEC算法为基础,运用3个湍流模型（标准k-ε模型、RNG k-ε模型、realizable k-ε模型）模拟了离心压缩机叶轮内部湍流流动,考查了不同湍流模型在计算叶轮机械内部分离流动时的性能。数值实践表明,RNG模型性能最优,应优先考虑使用RNG模型进行叶轮机械内流模拟。

运用CFD技术对某两级再生气离心压缩机的外特性和内部流动情况进行了数值研究,重点分析了静止部件内气动参数的分布情况,其混合工质的物性按实际气体计算。数值模拟采用时间推进法,应用Spalart-Allmaras湍流模型进行封闭求解。结果表明：整机结构设计合理,在较大的工况范围内外特性参数变化平稳且效率较高,在设计点上的参数符合设计要求;级间静止部件中沿主流方向不同截面上的气动参数分布有很大的区别,由此产生次级叶轮进口处的参数畸变易造成整机气动性能的下降,气动设计时应考虑。

一台C式离心压缩机采用了2种形式的回流器,一种入口处存在突扩,称为回流器A,另外一种和弯道光滑过渡,称为回流器B。本文对上述2种回流器分别进行了数值模拟。计算结果表明,回流器B的性能要优于A。对于回流器A,进口由于存在突扩,导致入口处的流动恶化,进一步导致了冲角的改变,最终导致径向面流道内存在旋涡。对于回流器B,由于和弯道光滑过渡,流动较为均匀,并保持了良好的冲角,径向面内的流动也要优于回流器A。

为了提取离心压缩机早期喘振特征频率,在对信号进行小波包降噪抽样后,利用Hilbert-Huang变换（HHT）进行信号特征提取。通过经验模态分解（EMD）得到若干固有模态函数（IMF）,然后利用相关系数法对IMF进行筛选。通过趋势项和原始信号对比可知压缩机流量减少是造成振动的主因,最后对有效IMF信号进行Hilbert变换,并求其边际谱,提取压缩机喘振频率为7.3Hz。