研究了针对厚度为13 mm的27SiMn重型自卸车液压油缸材料的Q&P热处理工艺。结果表明:采用900℃淬火至240℃保温3 min,再加热至400℃保温7 min的两步法Q&P热处理工艺,能够得到马氏体+适量富碳残余奥氏体的微观组织;测得27 SiMn的抗拉强度为978 MPa,伸长率为13.1%,冲击韧性达到90.5 J·cm-2,具有较好的强度和塑韧性。

本文总结了多年来有关３５ＣｒＭｏ钢热处理的经验，认为３５ＣｒＭｏ钢制大件调质处理后冲击韧性等力学性能达不到要求的原因主要是组织中出现较大量的上贝氏体。而此钢大件调质组织中是否出现上贝氏体及其量的多少又主要与原材料的冶金质量即钢中存在某种微量元素有关。避免形成较多上贝氏体的热处理工艺措施是加快淬火冷却速度。

用钛对Crl2MoV钢进行了变质处理。采用金相显微镜、扫描电子显微镜研究了钢的微观组织．采用冲击试验机测试了钢的冲击韧性。研究结果表明：变质处理后，铸造Cr12MoV钢中碳化物的分布得到改善，冲击韧性提高了1．4倍。

通过对弹性体常用材料2Cr13调整热处理工艺参数，得出传感器性能良好的淬火温度和回火温度两个参数最佳匹配值。此最佳参数能使晶粒细化至11级，提高韧性。随着回火温度的升高，冲击韧性先升高，再降低，存在峰值点，冲击韧性较常规工艺提升3倍以上；最佳热处理工艺对应的称重传感器各项性能指标和零点稳定性均良好。

通过SEM、TEM和XRD等手段，研究了含铜9Ni钢两相区热处理（QLT）中加热温度（TL）、及回火温度（TT）对组织的演化、回转奥氏体含量以及力学性能的影响。结果表明：回转奥氏体主要在马氏体板条间析出，随着L的升高，奥氏体形态从点状、块状转变为棒状。当TL为600℃时，获得5．6％但稳定的回转奥氏体；而当TL为较高的670℃时，回转奥氏体含量为12．3％但欠稳定。同时，高温回火下能获得数量较多且稳定的回转奥氏体，有利于得到较好的深冷冲击韧性；纳米级含Cu沉淀相主要在位错、晶界和基体中析出，随着TL的升高，沉淀相逐渐粗化，沉淀强化效果减弱．含铜9Ni钢经过两相区淬火回火处理，其在-196℃下的最佳Charpy冲击功为143J，抗拉强度达到802 MPa。较小的性能差异体现了9Ni-Cu材料具有较宽的两相区热处理工艺窗口。

以Q690E中厚板高强钢为研究对象,通过采用系列冲击实验法测得高强钢在-80℃~10℃温度间的系列冲击功,绘制出冲击功-温度曲线,同时结合综合能量法、侧膨胀值及断口形貌观察,确定了材料脆性转变温度。光镜（OM）和扫描电镜（SEM）显微组织观察进一步证明了材料的脆性转变温度范围。同时,分析了影响韧脆转变温度的因素。