利用有限单元法轴对称模型，分析了８牙圆螺纹套管接头在拉伸载荷作用下的应力和变形，给出了负荷和各应力沿轴向的分布规律。

采用摄动法求解射孔套管的屈曲临界压力时,一般仅取小参数ε的一次项,忽略其高阶项必然对计算结果产生一定的影响.针对此问题,建立了考虑小参数二阶项影响的射孔段套管弹性屈曲近似控制方程,给出了含有ε2项影响的射孔段套管屈曲问题摄动解的一般形式;分析了小参数变化时,ε2项对射孔段套管抗挤能力系数的影响.数值计算结果表明,计算孔眼的轴向最大尺寸、布孔格式和孔密度发生变化对小参数及射孔段套管抗挤能力都有直接的影响.当计算孔眼的轴向最大尺寸小于30 mm、孔密度小于40孔/m时,仅考虑ε一次项可以给出满意的结果,而不必考虑小参数高阶项的影响.

根据超声波法测量材料应力原理,采用声速仪对套管进行了应力测量.试验结果表明,声速与套管的应力变化有较明确的对应关系,单轴应力的测量结果具有相当高的精度.该试验可为套损预测和套管超声应力检测仪的研制提供可靠的依据.

　介绍激光三角测量法在套损检测中的应用，激光三角法的测量原理、结构组成及CCD信号采集。提出双层4探头交叉测量方法对套管内壁腐蚀缺陷的检测，实现了单探头单通道测量，通过数据处理判断腐蚀缺陷的位置和深度。

分析了河南省某发电有限责任公司1号机组主蒸汽管道热电偶套管焊缝开裂的原因，认为未对母材进行预热和热处理、焊接存在缺陷及应力等是造成开裂的原因。对此，制定了M＋A异种钢的焊接工艺，如选择Inconel型焊条，焊前须对母材预热到250-300℃，焊接过程中尽量采用小规模焊接，焊后对焊材保温缓冷，选择合适的热处理温度等。

油浸电容式高压套管在大型变压器上应用十分广泛,承担了载流、绝缘、密封等多项功能。针对一起频繁地震后发生的220 kV变压器匝间短路故障进行了试验检测、解体检查、套管结构分析等,结果表明,故障原因为套管密封结构不合理,在特殊工况下使密封失效。

为降低油田气井套管泄漏造成的事故风险,油田采用气密封检测技术来排查和检测完井套管的泄漏情况,保障套管的完整性,对塔里木油田气密封检测的原理、标准、现状、检测压力和检测时间进行了分析,并抽取部分检测报告对气密封检测检出套管不合格的原因进行了分析。结果表明:经卸扣、清洗、涂抹螺纹脂、排除外界干扰后再次检测,合格套管所占的比例较大。由于螺纹损坏或质量因素导致泄漏所占比例较小,认为现场操作、使用环境是造成气密封检测时套管不合格的主要因素。气密封检测技术能对接头工厂端气密封性提供技术保障,解决了油田工厂端缺少检测手段的问题。相比接头泄漏导致的严重后果,尽管下套管时间每根增加了近4 min,气密封检测仍是不可缺少的过程。泄漏率不会随着检测压力的增加而增加,与检测压力无直接关系,且检测压力为套...

充分考虑拉压强度比和中间主应力系数,根据俞茂宏统一强度理论推导出在外压强下闭端、开端和平面应变套管弹塑性极限外压强的统一算法。数值仿真显示：随拉压强度比的减小和中间主应力系数的增大,弹性极限外压强增大;开端套管的弹性极限外压强最大,平面应变套管的次之,闭端套管的最小;塑性区的半径随外压强的增大而增大;当外压强增大时,套管由弹性状态进入弹塑性状态,塑性区的半径逐渐从内半径扩展到外半径;塑性极限外压强随拉压强度比的减小而增大;随外内半径比的增大,在同样的统一强度理论参数下,闭端、开端和平面应变的塑性极限外压强之间的差异增大，且塑性极限外压强大于弹性极限外压强；塑性极限外压强的计算值与试验测试值之间的相对误差为4％～9％，而国际标准化组织样板数据与试验测试值之间的相对误差为12％～25％，...

介绍了一种高性能特殊套管螺纹接头,通过有限元分析、实物实验的方法,证实该螺纹接头具有良好的抗复合载荷能力,其抗内压、外压、拉伸、压缩能力均达到管体水平。

介绍了液压整形技术修复套管的工作原理、技术参数、技术特点和适用条件。3口井的矿场应用表明，该项技术作业成本低，操作方便，对较轻程度的套变井修复成功率高，具有推广价值。