为提高减振器在冲击载荷下的阻尼力性能及防止活塞杆、阀片的冲击疲劳破坏，建立了瞬态双向流固耦合冲击响应有限元系统，开展了冲击响应及破坏仿真研究。深入研究了ROE欧拉求解器对数值振荡的控制及流固耦合显式算法，并讨论了多种降低流固耦合仿真计算规模、提高计算精度和稳定计算的方法。以实车路试冲击加速度信号为激励，完成了减振器在冲击载荷下流固耦合的仿真，并获得了上腔流场压力历程曲线。依据流场压力、加速度信号，考虑固定环压装过程，获得了减振器在冲击下的阻尼力性能，并获得了切槽处冲击应力的分布。结果显示：在冲击载荷下，减振器的阻尼力上升更快、波动更剧烈、最大值也更大，活塞杆在冲击载荷下的最大应力为96．4MPa，具有较好的抗冲击疲劳断裂能力。

为提高减振器在冲击载荷下的阻尼力性能及防止活塞杆、阀片的冲击疲劳破坏,建立了瞬态双向流固耦合冲击响应有限元系统,开展了冲击响应及破坏仿真研究。深入研究了ROE欧拉求解器对数值振荡的控制及流固耦合显式算法,并讨论了多种降低流固耦合仿真计算规模、提高计算精度和稳定计算的方法。以实车路试冲击加速度信号为激励,完成了减振器在冲击载荷下流固耦合的仿真,并获得了上腔流场压力历程曲线。依据流场压力、加速度信号,考虑固定环压装过程,获得了减振器在冲击下的阻尼力性能,并获得了切槽处冲击应力的分布。结果显示在冲击载荷下,减振器的阻尼力上升更快、波动更剧烈、最大值也更大,活塞杆在冲击载荷下的最大应力为96.4 MPa,具有较好的抗冲击疲劳断裂能力。

从理论上研究了局部节流损失、沿程节流损失、起始段填充和常通孔等影响因素，建立了减振器开阀后的节流公式。研究了阀片与弹簧座的3种接触方式：集中接触、部分受液压作用的分布接触和全部受液压作用的分布接触，并基于板壳理论建立了相应的阀片变形计算公式。完成了阻尼力一速度特性测试，获得了节流通道的压力一速度特性曲线，验证了瞬态双向流固耦合分析的仿真结果；采用流固耦合仿真分析了阀片应力和位移分布、筒内流场分布及其变化特点，与Java数值计算的理论结果吻合。

为了解减振器的节流特性及阻尼力异常波动的原因，试验和仿真研究了减振器液压变化历程和阀片受力过程．设置子循环能减少计算量，同时会造成液压剧烈波动的假象．经拟合处理，设置子循环的液压速度过程曲线能表示阻尼力速度特性．开阀前，118减振器的节流由常通孔决定；开阀后由阀片与活塞间的缝隙决定．阀片的应力分布明显分为3层，不能认为阀片全面积受均匀分布的液压作用．结果表明：阀片与弹簧座接触方式的转变是造成异常波动的原因．