要实现高精度的碳纤维增强聚合物（CFRP）复合材料反射镜的主动成形，使用面内刚度和弯曲刚度均为准各向同性的层合板非常重要。 先建立对称层合板几何模型，根据经典层合板理论，得到准各向同性的要求下，正则化面内刚度系数、弯曲刚度系数以及正则化几何因子应满足的条件，确定单层组数最大的铺层方式， 并提出以正则化刚度系数和几何因子表示的两种铺层顺序优化方法。 然后，针对 M40/环氧 648 材料，通过编程得到不同定向单层数量下的最佳铺层顺序。 最后，用两种优化方法下的优化结果分别建立口径 500 mm 的壳体模型，经有限元静力学分析，得到模型上相同半径上各节点在光轴方向的变形量，并进行数据处理。结果表明：总层数为 24 层时，铺层顺序为[45/-15/-75/90/15/-45/-30/60/-60/0/30/75]s的层合板弯曲刚度的均匀性最佳。采用正则化刚...

为了研究主动支撑条件对超薄镜面形误差的校正能力，以一个直径0．5m的超薄镜为例进行了面形校正的仿真分析及实验验证。分析了致动器作用力与超薄镜面形的关系，引入了一些需校正的面形误差，如初级球差、慧差、像散及重力变形等，确定了致动器作用力的优化目标，用求解非线性约束问题的优化算法——序列二次规划法计算了校正面形误差所需的致动器作用力，得到了超薄镜面形残余误差。仿真分析表明，对于归一化系数为1的初始球差、慧差、像散以及它们的叠加，用本文提供的致动器排布方式可以将面形误差校正到RMSλ／24以内，且对初级像散的校正能力最强，慧差和球差次之；竖直放置时的重力变形加上3种低阶像差的叠加也可被校正到RMSλ／24。在得到主动支撑的0．5m实验镜的初始面形结果后，重新计算了优化力和面形误差，结果表...

为了实现超薄球面镜的非球面成形，提出了一种采用非球面梯度法求致动器排布初始解的方法。给出了该方法的理论依据、排布方法以及计算非球面度梯度的两种公式；以一大口径离轴超薄非球面镜为例，用非球面度梯度的两种计算公式分别求出了致动器排布初始解，完成了非球面成形的有限元分析，得到了满足面形精度RMS值为21．09nm的最终解；最后，介绍了致动器排布的优化步骤，比较了非球面梯度法、正方形法和环形法的差异。结果显示，用非球面度梯度平均值公式求出的初始解与最终解最接近，符合非球面度梯度变化率与致动器面密度的关系，而通过优化还能进一步减少致动器数量和面形残差。在相同面形精度下，非球面梯度法排布的致动器个数约为正方形和环形排布的1／2或更少；在相同致动器个数下，非球面梯度法排布的面形残差RMS值...

介绍了变倍范围在1×～4×的连续变倍体视显微镜的光学系统设计.论述了该系统的变焦原理、高斯光学计算及变焦物镜的设计方法.