限于常规波长定标的局限性,构建了高分辨率紫外-可见成像光谱仪波长定标装置。该系统主要由具有高稳定性的300W氙灯系统、前置施瓦兹型聚光镜、高光谱分辨力的中阶梯光栅单色仪以及后置光学系统组成。利用ZEMAX光学设计软件,对该中阶梯光栅单色仪光学系统进行了优化设计。对设计结果进行了分析,设计结果表明,所设计的高分辨率紫外-可见成像光谱仪波长定标装置满足设计指标要求,扫描光谱范围270～500nm,光谱分辨力小于0.05nm,波长精度小于0.05nm。

限于常规汞灯谱线法波长定标的局限性，构建了紫外辐射计波长定标装置，研究了紫外辐射计波长定标的物理过程和测量链，并对紫外辐射计中臭氧十二个吸收波长进行了光谱定标，通过对定标影响量的分析和计算，得到定标影响量的测量不确定度和波长定标合成标准不确定度，其中波长定标合成标准不确定度为0．026mm，同时通过光学CAD分析和实验验证紫外辐射计的光谱带宽可以达到1.0nm。应用自行构建的紫外波长定标装置较好地完成了紫外辐射计臭氧吸收谱线的定标工作，满足了臭氧反演所需的波长精度要求和光谱带宽要求。

研制了一台可以在250nm-400nm波段测量绝对光谱辐亮度和绝对光谱辐照度的扫描式光谱辐射计，辐亮度辐照度相对定标准确度2％，可用于UV—A、UV—B紫外波段地基观测．通过在丢南丽江地区（26°52′N，100°13′E）开展的大气散射光谱辐亮度和地面太阳直射紫外光谱辐照度观测试验，进一步检验了仪器的性能．观测数据与利用MODTRAN模式模拟计算值存在约8％的偏差，分析了产生偏差的相关因素．

提出一种用于紫外临边成像光谱仪模数分离成像电路的系统设计方案,该方案避免了CCD模拟输出信号的板间传输和数字信号对模拟信号的干扰,使CCD信号处理电路的噪声水平达到了模拟前端数据手册中给出的2 LSB的性能指标。考虑CCD57-10 BI AIMO没有抗溢出结构,在饱和之前会发生电荷溢出现象,提出了临界溢出电子数的概念以取代饱和电子数,并通过增加转移时钟电压以加深势阱深度的方法,将临界溢出电子数从3.0×104提高到了6.0×104,保证了探测器可正确探测设计范围内的强光信号。为了实现更短的曝光时间以增加动态范围,在时序设计中引入了多次电荷倾倒的思想,在不降低探测器动态范围的前提下,将最短曝光时间由163 ms降低到了19 ms,实现了105系统动态范围的设计指标。

通过对双模式紫外光谱辐射计中波长扫描机构的系统误差进行分析和计算,确定仪器的波长读数精度值。选用标定过的低压汞灯谱线和氘灯,分别在常压和真空环境测试不同模式下的波长读数值,并采用最小二乘法拟合紫外光谱辐射计在工作波段内波长读数值,验证波长读数精度≤±0.03nm。

软X射线傅里叶变换光谱仪是傅里叶变换光谱学最前沿的研究领域。本文采用夫琅和费衍射理论分析了新型Mach-Zehnder分波前式软X射线傅里叶变换光谱仪的工作原理，探讨了探测器接收狭缝宽度的确立条件，得出光程差反演公式，指出谱仪研制的关键环节及难点。

线扩散函数是评价成像系统成像质量的一个重要参数，线扩散函数的模拟分析与验证对成像仪的研制至关重要。本文首先分析中波红外全景成像仪探测器所接收到的辐亮度，从理论上估算了全景成像仪的线扩散函数，然后通过斜缝法加以验证，试验结果证实了理论模型的正确性。并对线扩散函数经离散傅里叶变换计算而得MTF传递函数，结果与理论得出的系统MTF基本符合，进一步证明了这种模拟分析方法的可行性。

以辐射度学为理论基础，推导出了发散光和平行光两种照射方法标定的空间紫外遥感仪器光谱辐照度响应度的结果表达式，分析了影响两种照射方法定标结果的因素。通过相关的测试实验，数值估算了采用发散光照射方法为仪器进行辐照度定标时所引入的定标方法误差。计算结果表明，在假设平行光辐照度值均匀及发散光源为朗伯光源的情况下，采用发散光照射方法定标时所引入的定标方法误差小于1．2％。数值估算结果对于采用发散光照射方法为空间紫外遥感仪器进行光谱辐照度定标具有一定的指导意义。

基于对 FY-3 紫外臭氧垂直探测仪( SBUS) 10⁶动态范围线性测量的需求，提出了一种将中性减光片法和双光阑法相结合的思路，两者相互弥补，得出了 SBUS 整个动态范围的线性度，并进行了非线性修正。不确定度析得出该方法的合成标准不确定度为 0. 44%，而传统的距离平方反比定律法对于 10³-10⁴动态范围的合成标准不确定度为 0.62% ，证明了该方法对于大动态范围光电探测器系统线性测量的有效性和优越性。

讨论了傅里叶变换光谱仪动镜稳定平移的重要性，研制了以高压无氧氮气为动力源的精密气动液压系统用于推进在研傅里叶变换光谱仪“猫眼”动镜系统，并在此基础之上测量了ＺＹＧＯ干涉仪光源光谱图。